2025-700391

特許第７５６３８７１号発明「メタンガス生成装置及びメタンガス生成方法」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。

結 論 特許第７５６３８７１号の請求項１～５に係る特許を維持する。

理 由 第１ 手続の経緯 特許第７５６３８７１号（以下「本件特許」という。）に係る出願（特願２０１８－１７０６８０号）は、平成３０年９月１２日に出願され、令和６年９月３０日に特許権の設定の登録がされ（請求項の数：５）、同年１０月８日に特許掲載公報が発行された。 その後、令和７年４月７日に特許異議申立人 田中 理紗（以下「申立人」という。）により、本件特許の請求項１～５に係る特許に対して、特許異議の申立てがされた。 第２ 本件発明 本件特許の請求項１～５に係る発明は、本件特許の願書に添付した特許請求の範囲の請求項１～５（以下「本件請求項１」等ということがある。）に記載された事項により特定される次のとおりのものである。以下、これらの発明を、請求項の番号順に「本件発明１」等といい、総称して「本件発明」ということがある。なお、「Ａ：」等の記号を用いた本件発明の構成要件の分説は、申立人によるものを採用した。 「【請求項１】 Ａ： メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置であって、 Ｂ： 二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって前記反応物よりも温度の高く、未反応の反応物を含む第１の生成物を生成させる第１の反応部と、 Ｃ： 前記第１の反応部へ送られる前記反応物と前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物とを熱交換させることにより、前記第１の反応部へ送られる前記反応物を予熱し、前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物を冷却する、複数個直列に接続される熱交換器と、 Ｄ： 前記第１の生成物における前記未反応の反応物をさらに発熱反応させ、前記第１の生成物と比較してメタンガスの純度がより高い生成物である第２の生成物を生成させる第２の反応部と、 Ｅ： 前記第２の反応部へ送られる前記第１の生成物と前記第２の反応部から流出した前記第２の生成物とを熱交換させることにより、前記第２の反応部へ送られる前記第１の生成物を予熱し、前記第２の反応部から流出した前記第２の生成物を冷却する、追加熱交換器と、を備え、 Ｆ： 前記複数個直列に接続される熱交換器は、前記第１の反応部へ送られる前記反応物と前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物の水蒸気とを熱交換させることにより、前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物の水蒸気を凝縮可能な伝熱交換面積を有する、 Ｇ： メタンガス生成装置。 【請求項２】 Ｈ： 前記複数個直列に接続される熱交換器の夫々と前記追加熱交換器は、シェルアンドチューブ型熱交換器であり、 Ｉ： 前記反応物は、前記複数個直列に接続される熱交換器の夫々である前記シェルアンドチューブ型熱交換器のシェル部分を通過し、 Ｊ： 前記未反応の反応物を含む前記第１の生成物は、前記複数個直列に接続される熱交換器の夫々である前記シェルアンドチューブ型熱交換器のチューブ部分、及び、前記追加熱交換器である前記シェルアンドチューブ型熱交換器のシェル部分を通過し、 Ｋ： 前記第２の生成物は、前記追加熱交換器である前記シェルアンドチューブ型熱交換器のチューブ部分を通過する、 Ｌ： 請求項１に記載のメタンガス生成装置。 【請求項３】 Ｍ： 前記複数個直列に接続される熱交換器の夫々において凝縮させられた水分を排水する排水手段をさらに備える、 Ｎ： 請求項１または２に記載のメタンガス生成装置。 【請求項４】 Ｏ： 前記複数個直列に接続される熱交換器の合計の伝熱交換面は、水蒸気を水へと凝縮させる面積を有する、 Ｐ： 請求項１から３のいずれか一項に記載のメタンガス生成装置。 【請求項５】 Ｑ： メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成方法であって、 Ｒ： 二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって前記反応物よりも温度の高く、未反応の反応物を含む第１の生成物を生成させる第１の反応工程と、 Ｓ： 前記第１の反応工程へ送られる前記反応物と前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物とを熱交換させることにより、前記第１の反応工程へ送られる前記反応物を予熱し、前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物を冷却する第１の熱交換工程と、 Ｔ： 前記第１の生成物における前記未反応の反応物をさらに発熱反応させ、前記第１の生成物と比較してメタンガスの純度がより高い生成物である第２の生成物を生成させる第２の反応工程と、 Ｕ： 前記第２の反応工程へ送られる前記第１の生成物と前記第２の反応工程から流出した前記第２の生成物とを熱交換させることにより、前記第２の反応工程へ送られる前記第１の生成物を予熱し、前記第２の反応工程から流出した前記第２の生成物を冷却する、第２の熱交換工程と、を含み、 Ｖ： 前記第１の熱交換工程において、前記第１の反応工程へ送られる前記反応物と前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物の水蒸気とを熱交換させることにより、前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物の水蒸気を凝縮可能である、 Ｗ： メタンガス生成方法。」 第３ 申立理由の概要及び証拠 申立人は、特許異議申立書（以下「申立書」という。）において、本件請求項１～５に係る特許を取り消すべき理由として、下記１に概要を示す(１)及び(２)の申立ての理由（以下「申立理由１」等という。）を主張するとともに、証拠方法として、下記２に示す甲第１～４号証（以下「甲１」などと略記することがある。）を提出している。 １ 申立理由の概要 (１) 申立理由１（進歩性欠如） 本件発明１～５は、本件特許出願前に日本国内において頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった甲１に記載された発明、及び、本件特許出願前に日本国内において頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった甲２～４に記載された周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１～５に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであり、同法第１１３条第２号に該当し、取り消されるべきものである。 (２) 申立理由２（サポート要件違反） 本件請求項１～２、４～５に係る特許は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものであるから、同法第１１３条第４号に該当し、取り消されるべきものである。 ２ 申立人が提出した証拠（証拠方法） 甲第１号証 中国特許出願公開第１０６５６５３９５号明細書 （２０１７年４月１９日発行） 甲第２号証 尾花英朗著、『熱交換器設計ハンドブック』、工学図書株式 会社、昭和４９年１月２５日、５９～６１頁 甲第３号証 特開２０１６－６１５４８号公報 甲第４号証 実願昭６０－２５５３１号（実開昭６１－１４４３７４号)の マイクロフィルム 第４ 当審の判断 当審合議体は、本件請求項１～５に係る特許は、上記第３に示した申立ての理由及び証拠によっては、取り消すことはできないものと判断する。その理由の詳細は以下のとおりである。 １ 申立理由２（サポート要件違反）について 事案に鑑み、申立理由２から先に検討する。 なお、本件請求項３に係る特許については、申立理由２の対象とされていないが、本件請求項１～２、４～５に係る特許に対する申立理由２の判断に必要な範囲で言及する。 (１) サポート要件の判断の前提 特許請求の範囲の記載が、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件（いわゆる「サポート要件」）に適合するか否かは、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対比し、特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明の記載又はその示唆により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否か、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否かを検討して判断すべきものである。 (２) 特許請求の範囲の記載 本件請求項１～５の記載は、上記第２に摘記したとおりである。 (３) 発明の詳細な説明の記載 本件特許の願書に添付した明細書（以下「本件明細書」という。）には、発明の詳細な説明として、以下の摘記事項を含む事項が記載されている（本件特許の願書に添付した図面の一部も併せて摘記する。）。なお、摘記中の下線は当審合議体が付したものであり、「・・・」は摘記の省略を示す。 ・摘記ａ 「【背景技術】 【０００２】 地球温暖化の抑制のために、温室効果ガスである二酸化炭素を削減する取り組みが行われている。また、例えば、特許文献１－２では、二酸化炭素と水素とを反応させ、メタンガスを生成させるメタネーション反応に関する技術が開示されている。 ・・・ 【発明が解決しようとする課題】 【０００４】 メタンガスを生成する場合、メタンガスの生成効率を向上させるためにメタネーション反応を促進させることが考えられる。メタネーション反応を促進させるためには反応物を予熱することが望ましい。しかしながら、反応物を予熱するためには、エネルギーを当然要することとなり、かえって温室効果ガスの削減効果が低下する虞が考えられる。 【０００５】 また、メタネーション反応は、副生成物として水を生成する反応であるため、生成したメタンガスを有効に利用するためには副生成物である水分を、冷却などにより凝縮させ除去することが望ましいと考えられる。つまり、メタネーション反応によってメタンガスを生成する場合、メタンガスを冷却させるためのエネルギーも必要である。 【０００６】 すなわち、メタネーション反応によってメタンガスを生成する場合、反応物の予熱やメタンガスの冷却を行うことが望ましいと考えられるが、そのためにはエネルギーが必要であり、温室効果ガスの削減効果が低下する虞が考えられる。また、反応物の予熱やメタンガスの冷却のための装置も必要であり、生成装置全体が大型化する虞も考えられる。 【０００７】 そこで、本願は、メタンガスを効率良く生成するコンパクトなメタンガス生成装置及びメタンガス生成方法を提供することを課題とする。」 ・摘記ｂ 「【課題を解決するための手段】 【０００８】 上記課題を解決するため、本発明は、メタネーション反応をする反応物と、メタネーション反応により生成されるメタンガスとを熱交換させることとした。 【０００９】 詳細には、本発明は、メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置であって、二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって反応物よりも温度の高い生成物を生成させる反応部と、反応部へ送られる反応物と反応部から流出した生成物とを熱交換させることにより、反応部へ送られる反応物を予熱し、反応部から流出した生成物を冷却する熱交換器と、を備える、メタンガス生成装置である。 【００１０】 このようなメタンガス生成装置であれば、メタネーション反応前の反応物は予熱される。よって、メタネーション反応は、促進される。 【００１１】 また、生成物が冷却されることにより、生成物に含まれる水蒸気が凝縮されて分離される場合、生成物の飽和蒸気圧は低下する。すなわち、生成物の取り扱いは容易となる。 【００１２】 また、生成物には、未反応の反応物が含まれる場合がある。そして、メタネーション反応は、可逆反応である。つまり、生成物に未反応の反応物が含まれる場合、生成物は、未反応の反応物と化学平衡状態の関係にある。ここで、生成物が冷却されることにより水蒸気が凝縮され、凝縮水が生成物から分離させられる場合、当該化学平衡状態が変化し、未反応の反応物から新たにメタンガスと水蒸気が生成される。すなわち、上記のようなメタンガス生成装置であれば、生成されるメタンガスの純度は高まることとなる。 【００１３】 また、反応物と生成物とを熱交換させることにより、反応物の予熱とメタンガスの冷却は実現される。つまり、反応物の予熱、及びメタンガスの冷却を夫々別々に行っていないため、反応物の予熱、及びメタンガスの冷却に必要なエネルギーは節減される。よって、温室効果ガスの削減効果の低下は抑制され、メタンガスの生成効率は向上する。 ・・・ 【００１６】 また、上記のようなメタンガス生成装置であれば、反応物の予熱及び生成物の冷却は、１つの熱交換器において行うことが可能である。この場合、反応物の予熱と生成物の冷却とを別々の熱交換器において行う場合と比べてメタンガス生成装置をコンパクトにすることができる。」 ・摘記ｃ 「【００１７】 ところで、熱交換器は、シェルアンドチューブ型熱交換器であり、反応物は、シェルアンドチューブ型熱交換器のシェル部分を通過し、生成物は、シェルアンドチューブ型熱交換器のチューブ部分を通過してもよい。 ・・・ 【００１９】 ところで、熱交換器は、反応部へ送られる反応物と反応部から流出した生成物の水蒸気とを熱交換させることにより、反応部から流出した生成物の水蒸気を凝縮可能な伝熱交換面積を有してもよい。 【００２０】 上記のようなメタンガス生成装置であれば、水蒸気の少なくとも一部は、水へと凝縮させられる。よって、水蒸気は、容易にメタンガスから分離させられる。・・・。つまり、生成物に未反応の反応物が含まれる場合、生成物は、未反応の反応物と化学平衡状態の関係にある。ここで、凝縮水が生成物から分離させられる場合、当該化学平衡状態が変化し、未反応の反応物から新たにメタンガスと水蒸気が生成される。すなわち、上記のようなメタンガス生成装置であれば、生成されるメタンガスの純度は高まることとなる。 【００２１】 また、発生した凝縮水が排水される場合、生成物全体の熱容量は、低下することとなる。よって、メタンガスの冷却効率は向上する。よって、メタンガス生成装置をコンパクトにすることができる。 【００２２】 ところで、熱交換器は、複数個直列に接続されてもよい。 ・・・ 【００２４】 また、複数個直列に接続される熱交換器の夫々において凝縮させられた水分を排水する排水手段をさらに備えてもよい。 ・・・ 【００２８】 また、複数個直列に接続される熱交換器の合計の伝熱交換面は、水蒸気を水へと凝縮させる面積を有してもよい。」 ・摘記ｄ 「【００３１】 また、本発明は、方法の側面から捉えることもできる。すなわち、例えば、メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成方法であって、二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって反応物よりも温度の高い生成物を生成させる反応工程と、反応工程へ送られる反応物と反応工程において生成された生成物とを熱交換させることにより、反応工程へ送られる反応物を予熱し、反応工程において生成された生成物を冷却する熱交換工程と、を含む、メタンガス生成方法であってもよい。」 ・摘記ｅ 「【発明の効果】 【００３２】 上記のメタンガス生成装置及びメタンガス生成方法であれば、メタンガスを効率良く生成するコンパクトな装置を実現できる。」 ・摘記ｆ 「【発明を実施するための形態】 【００３４】 ・・・。以下に示す実施形態は、本発明の実施形態の一例であり、本発明の技術的範囲を以下の態様に限定するものではない。 【００３５】 ＜装置構成＞ 図１は、本発明の実施形態にかかるメタンガス生成装置１００の概要の一例を示している。図１に示されるメタンガス生成装置１００は、気体状態の二酸化炭素ガスと水素ガスとを含む反応物の発熱反応によって、メタンガスと水蒸気とを含む生成物を生成させる。このような化学反応は、メタネーション反応と呼ばれる。また、上記の化学反応は可逆反応でもある。上記の化学反応式は、以下のように表される。 【００３６】 ４Ｈ２＋ＣＯ２⇔ＣＨ４＋２Ｈ２Ｏ （１） 【００３７】 メタンガス生成装置１００は、反応塔１Ａ、１Ｂを備える。反応塔１Ａと反応塔１Ｂとは、直列に接続される。また、反応塔１Ａ、１Ｂは、夫々、反応器２Ａ、２Ｂを備える。反応器２Ａ、２Ｂの内部では、式（１）のメタネーション反応が行われる。ここで、反応器２Ａ、２Ｂは、本発明の「反応部」の一例である。また、反応器２Ａ、２Ｂには、メタネーション反応を促進させる触媒が充填されている。・・・。 【００３８】 また、メタンガス生成装置１００は、熱交換器３Ａ、３Ｂを備える。熱交換器３Ａ、３Ｂは、直列に設けられる。熱交換器３Ａ、３Ｂは、反応塔１Ａと連結される。ここで、熱交換器３Ａ、３Ｂは、夫々本発明の「熱交換器」の一例であって、本発明の「複数個直列に接続される熱交換器」の一例でもある。また、熱交換器は２つに限らず何個でも直列に設けられてもよい。 【図１】 ［図：0001427996000001.jpg］ 」 ・摘記ｇ 「【００３９】 熱交換器３Ａ、３Ｂの種類は、例えばシェルアンドチューブ型熱交換器である。・・・。もちろん、シェルアンドチューブ型以外の方式の熱交換器を使用してもよい。図２は、熱交換器３Ａの概要の一例を示している。熱交換器３Ａは、図２に示されるように、シェル部分の入口から出口へ向かって、互い違いに配置された内壁３０を備える（熱交換器３Ｂも同様）。また、図２に示されるように、熱交換器３Ａでは、反応器２Ａへ送られる反応物がシェル部分を通過することとなる。また、熱交換器３Ａのチューブ部分は、反応器２Ａにおいて式（１）のメタネーション反応により生成された生成物（以下、第１の生成物という）であって、熱交換器３Ｂのチューブ部分を通過した第１の生成物が通過することとなる。ここで、第１の生成物には、メタンガス、水蒸気、及び未反応の反応物が含まれる。また、第１の生成物は、本発明の「生成物」の一例である。 【００４０】 また、熱交換器３Ｂのシェル部分は、熱交換器３Ａのシェル部分を通過し、反応器２Ａへ送られる反応物が通過することとなる。また、熱交換器３Ｂのチューブ部分は、反応器２Ａから流出した第１の生成物が通過することとなる。また、熱交換器３Ａ、３Ｂの伝熱交換面積の合計は、第１の生成物に含まれる水蒸気を水へと凝縮させる値である。 【００４１】 また、メタンガス生成装置１００は、熱交換器３Ａ、３Ｂのチューブ部分において、第１の生成物に含まれる水蒸気が凝縮して凝縮水が発生した場合に、発生した凝縮水を貯える凝縮水タンク４Ａ、４Ｂを備える。・・・。また、メタンガス生成装置１００は、熱交換器３Ａのチューブ部分の出口の底部と、凝縮水タンク４Ａとの間に、フロートタイプの排水弁５Ａを備える。・・・。また、メタンガス生成装置１００は、熱交換器３Ｂのチューブ部分の出口の底部と、凝縮水タンク４Ｂとの間に、フロートタイプの排水弁５Ｂを備える。ここで、凝縮水タンク４Ａ、４Ｂ及び排水弁５Ａ、５Ｂは、本発明の「排水手段」の一例である。 【図２】 ［図：0001427996000002.jpg］ 」 ・摘記ｈ 「【００４３】 また、メタンガス生成装置１００は、熱交換器３Ａと反応塔１Ｂとの間に熱交換器３Ｃを備える。熱交換器３Ｃは、例えばシェルアンドチューブ型熱交換器であり、・・・、熱交換器３Ｃでは、シェル部分に、熱交換器３Ａのチューブ部分から流出した第１の生成物が流入する。そして、当該第１の生成物は、反応器２Ｂへ送られる。また、熱交換器３Ｃのチューブ部分には、反応器２Ｂにおいて第１の生成物に含まれる未反応の反応物が式（１）のメタネーション反応することにより生成された生成物（以下、第２の生成物という）が流入する。ここで、第２の生成物には、第１の生成物と、反応器２Ｂにおいて第１の生成物に含まれる未反応の反応物のメタネーション反応によって生成された生成物と、第１の生成物に含まれ、反応器２Ｂにおいて反応しなかった未反応の反応物と、を含む。・・・。」 ・摘記ｉ 「【００５２】 また、メタンガス生成装置１００の反応塔１Ａ、１Ｂは、反応器２Ａ、２Ｂを囲むようにジャケット１７Ａ、１７Ｂを夫々備える。・・・。ジャケット１７Ａ、１７Ｂに熱媒油が流入することにより、反応器２Ａ、２Ｂ内の物質と熱媒油とが熱交換させられ、反応器２Ａ、２Ｂ内の物質の温度の変動は抑制される。・・・ ・・・ 【００５９】 ＜生成フロー例＞ 次に、メタンガス生成装置１００の動作によりメタンガスが生成されるフローの一例を説明する。・・・。ここで、ジャケット１７Ａ、１７Ｂに流入する熱媒油の所望の温度とは、式（１）のメタネーション反応が進行することのできる温度のことであり、例えば２００℃程度である。・・・。 【００６０】 図３は、・・・、メタンガス生成装置１００によりメタンガスが生成されるフローチャートの一例を示している。 【００６１】 （ステップＳ１０１） ステップＳ１０１では、二酸化炭素ガスと水素ガスとを含む反応物が、熱交換器３Ａのシェル部分に流入させられる。・・・。このように混合撹拌した反応物は、熱交換器３Ａのシェル部分から流出し、熱交換器３Ｂのシェル部分へ流入する。そして上記の反応物は、同様にさらに混合撹拌し、反応器２Ａへ流入する。 【００６２】 （ステップＳ１０２） ステップＳ１０２では、反応器２Ａにおいて、流入した反応物のメタネーション反応が進行する。メタネーション反応の進行により、生成物としてメタンガスが生成される。また、副生成物として水蒸気が生成される。・・・ 【００６３】 また、メタネーション反応により生じた熱の一部は、メタンガスと水蒸気を含む生成物と、未反応の反応物とを含む第１の生成物にも吸収される。すなわち、第１の生成物の温度は、反応器２Ａへ流入する反応物の温度よりも高い状態となっている。そして、それら第１の生成物は、メタネーション反応により生じた圧力によって反応器２Ａから流出し、熱交換器３Ｂのチューブ部分へ流入する。 【００６４】 （ステップＳ１０３） ・・・。熱交換器３Ｂのチューブ部分に流入した第１の生成物と、熱交換器３Ｂのシェル部分に流入した反応器２Ａへ送られる前の反応物とが熱交換する。ここで、第１の生成物の温度は、反応器２Ａへ送られる前の反応物の温度よりも高い状態となっている。よって、熱交換器３Ｂのシェル部分において、反応器２Ａへ送られる前の反応物は、混合撹拌されつつも予熱されることとなる。 【００６５】 一方、熱交換器３Ｂのチューブ部分を流れる第１の生成物は反応物と熱交換することにより冷却させられる。そして、第１の生成物に含まれる水蒸気が冷却させられて凝縮水が発生する場合、発生した凝縮水は熱交換器３Ｂのチューブ部分の出口の底部に溜まる。そして、熱交換器３Ｂのチューブ部分の出口の底部に溜まった凝縮水は、排水弁５Ｂが開けられることにより、凝縮水タンク４Ｂへ流入する。・・・。また、熱交換器３Ｂのチューブ部分を流れる第１の生成物は、冷却後に熱交換器３Ａのチューブ部分へ流入する。 【００６６】 （ステップＳ１０４） ステップＳ１０５では、・・・、熱交換器３Ａにおいて、第１の生成物と、反応器２Ａへ送られる前の反応物であって熱交換器３Ｂへ送られる前の反応物とが熱交換する。熱交換器３Ａにおいて第１の生成物は、さらに冷却される。ここで、熱交換器３Ａ、３Ｂの伝熱交換面積の合計は、チューブ部分を通過する生成物に含まれる水蒸気を水へと凝縮させる値である。・・・。そして、発生した凝縮水は熱交換器３Ａのチューブ部分の出口の底部に溜まる。そして、熱交換器３Ａのチューブ部分の出口の底部に溜まった凝縮水は、排水弁５Ａが開けられることにより、凝縮水タンク４Ａへ流入する。・・・。また、熱交換器３Ａのシェル部分を通過する反応物は、反応物よりも温度の高い第１の生成物と熱交換するため、熱交換器３Ｂへ送られる前においても予熱されることとなる。 【００６７】 （ステップＳ１０５） ステップＳ１０５では、熱交換器３Ａのチューブ部分において冷却させられた第１の生成物が、熱交換器３Ｃのシェル部分へ流入する。・・・。その後、熱交換器３Ｃのシェル部分において混合撹拌された第１の生成物は、反応器２Ｂへ送られる。 【００６８】 ここで、熱交換器３Ａ、３Ｂの伝熱交換面積の合計は、チューブ部分を通過する生成物に含まれる水蒸気を水へと凝縮させる値であるため、熱交換器３Ａ又は３Ｂにおいて水蒸気の一部は、凝縮水として分離させられている。・・・ 【００６９】 （ステップＳ１０６） ステップＳ１０６では、反応器２Ｂへ流入した第１の生成物に含まれる未反応の反応物から、メタネーション反応によりメタンガスがさらに生成される。・・・ 【００７０】 また、反応器２Ｂでは、生成物として新たにメタンガスが生成され、副生成物として水蒸気もさらに生成されることとなる。すなわち、反応器２Ｂには、第１の生成物と、反応器２Ｂにおいて新たに生成された生成物とを含む第２の生成物が存在することとなる。第２の生成物の温度は、発熱反応であるメタネーション反応により生じた熱の少なくとも一部を吸収し、反応器２Ｂへ流入する反応物（第１の生成物）の温度よりも高い状態となっている。そして、それら第２の生成物は、メタネーション反応により生じた圧力によって反応器２Ｂから流出し、熱交換器３Ｃのチューブ部分へ送られる。 ・・・ 【００７２】 （ステップＳ１０７） ステップＳ１０７では、第１の生成物よりも温度の高い第２の生成物が熱交換器３Ｃのチューブ部分へ流入する。一方で、熱交換器３Ｃのシェル部分には、反応器２Ｂへ流入する前の第１の生成物が流入している。・・・。熱交換器３Ｃにおいて、第１の生成物と第２の生成物とが熱交換することにより、第１の生成物が予熱され、第２の生成物が冷却されることとなる。 【００７３】 （ステップＳ１０８） ステップＳ１０８では、熱交換器３Ｃにおいて冷却された第２の生成物は、熱交換器３Ｄのシェル部分へ送られる。熱交換器３Ｄにおいては、第２の生成物は、チューブ部分を流れる冷却水によって、さらに冷却される。・・・。そして、熱交換器３Ｄのシェル部分の底部に溜まった凝縮水は、排水弁５Ｃが開けられることにより、凝縮水タンク４Ｃへ流入する。・・・。 【００７４】 また、熱交換器３Ｄのシェル部分において冷却された第２の生成物には、・・・、水蒸気がほぼ含まれていない。また、第２の生成物に残存する未反応の反応物は、反応器２Ｂにおけるメタネーション反応によって、ほぼ無くなっている。よって、熱交換器３Ｄのシェル部分から流出したメタンガスは、製品ガスとして系外へ供給され得る。・・・ 【図３】 ［図：0001427996000003.jpg］ 」 ・摘記ｊ「【００７５】 ＜作用・効果＞ ・・・、熱交換器３Ａ、３Ｂにおいて、反応器２Ａに流入するメタネーション反応前の反応物は予熱される。また、熱交換器３Ｃにおいて、反応器２Ｂに流入する第１の生成物は予熱される。よって、反応器２Ａ、２Ｂにおいてメタネーション反応は、促進される。 【００７６】 また、反応器２Ａにおいて生成されたメタンガスは、熱交換器３Ａ、３Ｂにおいて冷却され、反応器２Ｂにおいて生成されたメタンガスは、熱交換器３Ｃ、３Ｄにおいて冷却される。そして、熱交換器３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、３Ｄにおいてメタンガスに含まれる水蒸気が凝縮されて排水される場合、メタンガスの飽和蒸気圧は低下する。すなわち、メタンガスの取り扱いは容易となる。 【００７７】 また、熱交換器３Ａ、３Ｂでは、反応器２Ａにおいてメタネーション反応が行われる前の反応物と、メタネーション反応により生成されるメタンガスを含む第１の生成物とが熱交換することにより、反応物の予熱と第１の生成物の冷却が実現されている。また、熱交換器３Ｃでは、反応器２Ｂにおいてメタネーション反応が行われる前の反応物（第１の生成物に含まれる未反応の反応物）と、メタネーション反応により生成されるメタンガスを含む第２の生成物とが熱交換することにより、反応物の予熱と第２の生成物の冷却が実現されている。・・・。よって、上記のようなメタンガス生成装置１００であれば、反応物の予熱、及びメタンガスの冷却のためのエネルギーを節減することができる。・・・。また、上記のようなメタンガス生成装置１００であれば、反応物の予熱と生成物の冷却とを別々に行う場合に比べてメタンガス生成装置をコンパクトにすることができる。 ・・・ 【００８２】 また、反応器２Ａから流出した第１の生成物は、反応器２Ａ内の圧力を受けて、夫々熱交換器３Ａ、３Ｂのチューブ部分を通過し、反応器２Ｂから流出した第２の生成物は、反応器２Ｂ内の圧力を受けて、熱交換器３Ｃのチューブ部分を通過する。すなわち、第１の生成物及び第２の生成物が熱交換器３Ａ、３Ｂ、３Ｃを通過するためのポンプや圧縮機などの圧送手段を新たに設けずに済む。すなわち、・・・、圧送に要する動力を節減でき、省エネルギー化は実現される。 【００８３】 また、上記のようなメタンガス生成装置１００であれば、熱交換器３Ａ、３Ｂの伝熱交換面積の合計は、チューブ部分を通過する第１の生成物に含まれる水蒸気を水へと凝縮させる値である。よって、熱交換器３Ａ、３Ｂにおいて、生成物に含まれる水蒸気の少なくとも一部は、水へと凝縮させられる。つまり、水蒸気は、容易にメタンガスから分離される。よって、メタンガスの純度を容易に高めることができる。 【００８４】 ・・・、熱交換器３Ａ、３Ｂを通過し、反応器２Ｂへ送られた第１の生成物は、それに含まれる未反応物の反応物がメタネーション反応することとなる。つまり、第１の生成物に含まれる未反応の反応物からメタンガスが再度生成されることとなる。すなわち、第１の生成物に含まれる未反応の反応物の割合が減り、第１の生成物に含まれるメタンガスの割合が増える。すなわち、上記のようなメタンガス生成装置１００であれば、生成されるメタンガスの純度は高まることとなる。」 ・摘記ｋ 「【００８９】 ＜変形例１＞ 上記のメタンガス生成装置１００では、熱交換器３Ａ、３Ｂにおいて凝縮水が発生する場合、発生した凝縮水は、熱交換器３Ａ、３Ｂから排水されている。しかし、熱交換器３Ａ、３Ｂにおいて凝縮水が発生した場合であっても、発生した凝縮水は熱交換器３Ａ、３Ｂから排水されなくともよい。メタンガス生成装置１００Ａは、熱交換器３Ａ、３Ｂのチューブ部分の出口の底部と連通する凝縮水タンク４Ａ、４Ｂ及び排水弁５Ａ、５Ｂを備えていない点でメタンガス生成装置１００と構成が異なる。」 【００９０】 ここで、メタンガス生成装置１００Ａのように、凝縮水の排水手段を備えず、熱交換器を２台直列に並べる場合の反応物と生成物との熱交換効率について検証を行った。図４は、熱交換器を２つ直列に並べた場合（以下、（Ａ）という）の、反応物の流量あたりの伝熱交換面積に対する、熱交換器から流出する反応物の温度と熱交換器へ流入する反応物の温度との差が例示されている。また、図４には、熱交換器を１つ設けた場合（以下、（Ｂ）という）の、反応物の流量あたりの伝熱交換面積に対する、熱交換器から流出する反応物の温度と熱交換器へ流入する反応物の温度との差も例示されている。 【００９１】 また、図５は、（Ａ）の構成の概要、及び（Ｂ）の構成の概要の一例を示している。図５に示されるように、（Ａ）は、メタンガス生成装置１００Ａに設けられる熱交換器３Ａ、３Ｂ、及び反応塔１Ａから形成される。・・・ 【００９２】 また、図４に示される、反応物の流量あたりの伝熱交換面積は、熱交換器３Ａの伝熱交換面積と熱交換器３Ｂの伝熱交換面積との和である。また、図４に示される、熱交換器に流出入する反応物の温度差は、熱交換器３Ｂのシェル部分から流出する反応物の温度（Ｔ１Ａ）から、熱交換器３Ａのシェル部分へ流入する反応物の温度（Ｔ２Ａ）を差し引いた値である。 【００９３】 一方、（Ｂ）は、１つの熱交換器３Ｅおよび反応塔１Ａから形成される。そして、熱交換器３Ｅのシェル部分にメタネーション反応前の反応物が流入する。そして、熱交換器３Ｅのチューブ部分にメタネーション反応後の生成物が流入する。また、図４に示される、反応物の流量あたりの伝熱交換面積は、熱交換器３Ｅの伝熱交換面積のことである。また、図４に示される、熱交換器に流出入する反応物の温度差は、熱交換器３Ｅのシェル部分から流出する反応物の温度（Ｔ１Ｂ）から、熱交換器３Ｅのシェル部分へ流入する前の反応物の温度（Ｔ２Ｂ）を差し引いた値である。 【００９４】 図４に示されるように、（Ａ）の場合は、反応物の流量あたりの熱交換器の伝熱交換面積に関わらず、（Ｂ）の場合よりも熱交換器に流出入する反応物の温度差は大きい結果となっている。すなわち、熱交換器を２台直列に並べる構成は、熱交換器が１台設けられる構成よりも熱交換効率が向上することが確認された。また、熱交換器を２台直列に並べる構成は、凝縮水を排水する排水手段を備えていなくとも熱交換効率が向上することが確認された。換言すれば、（Ａ）の場合は、熱交換器を小型化し、熱交換器の熱交換面積を縮小した場合であっても、（Ｂ）の場合と同等の、反応物の予熱効果や生成物の冷却効果を得ることができると言える。よって、（Ａ）の場合は、装置全体をコンパクトにすることができる。図４、図５の検証結果から、メタンガス生成装置１００Ａは、熱交換器３Ａ、３Ｂを小型化することにより、熱交換器が１台の構成の場合よりもメタンガス生成装置全体をコンパクトにすることができると言える。さらに、メタンガス生成装置１００Ａは、装置全体をコンパクトにしつつも、熱交換器が１台の構成の場合と同等の熱交換効率を実現することができると言える。 【図４】 ［図：0001427996000004.jpg］ 【図５】 ［図：0001427996000005.jpg］ 」 ・摘記ｌ 「【０１０７】 また、上記のようなメタンガス生成装置では、反応塔が２つ設けられているが、反応塔の個数は何個でもよい。・・・」 (４) 本件発明の課題 本件請求項１～５の記載、及び、上記(３)に摘記した本件明細書の発明の詳細な説明（特に、摘記ａ【０００２】～【０００７】）の記載によれば、従来、二酸化炭素と水素を反応させメタンガスを生成させるメタネーション反応においては、反応を促進するための反応物の予熱にも、副生成物である水分を凝縮して除去するためのメタンガスの冷却にも、エネルギーが必要であるため、温室効果ガスの削減効果が低下する虞があり、反応物の予熱及びメタンガスの冷却のための装置も必要であるため、生成装置全体が大型化する虞もあったところ、本件発明１～５が解決しようとする課題は、いずれも共通して、 「メタンガスを効率良く生成するコンパクトなメタンガス生成装置及びメタンガス生成方法を提供すること」 であると認められる。 (５) 課題を解決するための手段 上記(３)に摘記した本件明細書の発明の詳細な説明の記載事項について、上記(４)で認定した本件発明の課題の解決に関係する事項を、本件発明の構成要件も考慮して検討すると、次のことが認められる。 ア 反応物と生成物との熱交換 摘記ｂ～ｄには、「課題を解決するための手段」についての説明が記載されており、上記の課題を解決するために、メタネーション反応をする反応物と、メタネーション反応により生成されるメタンガスとを、熱交換させることとした旨が記載されている（摘記ｂ【０００８】）。 詳細には、メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置において、二酸化炭素と水素を含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気を含み、反応物よりも温度の高い生成物を生成させる、反応部と、反応部へ送られる反応物と反応部から流出した生成物とを熱交換させることにより、反応部へ送られる反応物を予熱し、反応部から流出した生成物を冷却する熱交換器と、を備えるメタンガス生成装置としたことが記載され（摘記ｂ【０００９】）、反応物が予熱されることにより、メタネーション反応が促進され（摘記ｂ【００１０】）、また、生成物が冷却されることにより、生成物に含まれる水蒸気が凝縮されて分離される場合には、生成物の飽和蒸気圧が低下し、生成物の取り扱いが容易となること（摘記ｂ【００１１】）、が記載されている。 また、可逆反応であるメタネーション反応においては、未反応の反応物を含む生成物は、反応物と化学平衡状態の関係にあり、生成物の冷却によって水蒸気が凝縮され、凝縮水が生成物から分離される場合には、化学平衡状態が変化し、未反応の反応物から新たにメタンガスと水蒸気が生成され、生成されるメタンガスの純度が高まり（摘記ｂ【００１２】）、反応物と生成物との熱交換により、反応物の予熱とメタンガスの冷却が実現され、これらを夫々別々に行わないため、反応物の予熱とメタンガスの冷却に必要なエネルギーが節減され、温室効果ガスの削減効果の低下は抑制され、メタンガスの生成効率が向上すること（摘記ｂ【００１３】）、反応物の予熱と生成物の冷却を１つの熱交換器で行うことが可能であるから、メタンガス生成装置をコンパクトにすることができること（摘記ｂ【００１６】）、が記載されている。 そして、摘記ｄ【００３１】には、上記メタンガス生成装置を方法の側面から捉えた、「反応部」における工程に対応する「反応工程」と、「熱交換器」における工程に対応する「熱交換工程」と、を含む、「メタンガス生成方法」についての説明も記載されている。 イ 反応物と生成物との熱交換による課題の解決 上記アに示した本件明細書の発明の詳細な説明の記載によれば、メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置及びメタンガス生成方法において、反応物（二酸化炭素及び水素）と、生成物（メタンガス及び水蒸気）とを、熱交換させる、という手段を採用することにより、反応物の予熱と生成物の冷却を夫々別々に行う場合に必要なエネルギーが節減され、メタンガスの生成効率を向上させるとともに、反応物の予熱と反応物の冷却を１つの熱交換器で行うコンパクトなメタンガス生成装置とすることが可能となり、上記(４)で認定した本件発明の課題を解決できること（摘記ｅ【００３２】）、を当業者は理解し得るといえる。 (６) 本件発明１について ア 構成要件Ａ～Ｇが発明の詳細な説明に記載されていること 上記(３)に摘記した本件明細書の発明の詳細な説明の記載事項において、「メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置」の説明が記載されており、当該装置は、 「二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって反応物よりも温度の高い生成物を生成させる反応部」 と、 「反応部へ送られる反応物と反応部から流出した生成物とを熱交換させることにより、反応部へ送られる反応物を予熱し、反応部から流出した生成物を冷却する熱交換器」 と、を備えることが記載されており（摘記ｂ【０００９】、摘記ｆ【００３５】）、実施形態の一例として図１に概要が示された「メタンガス生成装置１００」について、概略、次の(ア)～(カ)の事項が記載されている。 (ア) メタネーション反応と呼ばれる、二酸化炭素ガスと水素ガスとを含む反応物の発熱反応により、メタンガスと水蒸気とを含む生成物を生成させるものであり、直列に接続された反応塔１Ａ及び１Ｂは、それぞれが「反応部」の一例である反応器２Ａ及び２Ｂを備えており、それら内部でメタネーション反応が行われること（摘記ｆ【００３５】～【００３７】） (イ) 「複数個直列に接続される熱交換器」の一例である、直列に設けられた熱交換器３Ａ及び３Ｂを備えていること（摘記ｆ【００３８】） (ウ) 熱交換器３Ａ及び３Ｂの種類は、例えばシェルアンドチューブ型熱交換器であり、熱交換器３Ａのシェル部分を、反応器２Ａへ送られる反応物が通過し、熱交換器３Ａのチューブ部分を、反応器２Ａにおいて生成されて熱交換器３Ｂのチューブ部分を通過した生成物（第１の生成物）が通過し、この第１の生成物には、メタンガス、水蒸気及び未反応の反応物が含まれていること（摘記ｇ【００３９】） (エ) 熱交換器３Ｂのシェル部分を、熱交換器３Ａのシェル部分を通過した後に反応器２Ａへ送られる反応物が通過し、熱交換器３Ｂのチューブ部分を、反応器２Ａから流出した第１の生成物が通過し、熱交換器３Ａ及び３Ｂの伝熱交換面積の合計は、第１の生成物に含まれる水蒸気を水へと凝縮させる値であること（摘記ｇ【００４０】） (オ) さらに、熱交換器３Ａと反応塔１Ｂとの間に備えられた熱交換器３Ｃは、例えばシェルアンドチューブ型熱交換器であり、熱交換器３Ｃのシェル部分に、熱交換器３Ａのチューブ部分から流出した第１の生成物が流入し、当該第１の生成物は反応器２Ｂへ送られ、熱交換器３Ｃのチューブ部分に、反応器２Ｂにおいて第１の生成物に含まれる未反応の反応物がメタネーション反応することにより生成された生成物（第２の生成物）が流入し、この第２の生成物には、第１の生成物、反応器２Ｂにおいて第１の生成物に含まれていた未反応の反応物のメタネーション反応によって生成された生成物、及び、反応器２Ｂにおいて反応しなかった未反応の反応物、が含まれること（摘記ｈ【００４３】） (カ) 熱交換器３Ａ及び３Ｂを通過し、反応器２Ｂへ送られた、第１の生成物に含まれる未反応物の反応物から、メタネーション反応により、メタンガスが再度生成され、第１の生成物に含まれる未反応の反応物の割合が減り、第１の生成物に含まれるメタンガスの割合が増え、生成されるメタンガスの純度が高まること（摘記ｊ【００８４】）、すなわち、反応器２Ｂで生成される第２の生成物は、第１の生成物と比較してメタンガスの純度がより高い生成物であること 上記の発明の詳細な説明に記載された「メタンガス生成装置１００」における「反応器２Ａ」、「反応器２Ｂ」、「熱交換器３Ａ及び３Ｂ」及び「熱交換器３Ｃ」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」における「第１の反応器」、「第２の反応器」、「複数個直列に接続される熱交換器」及び「追加熱交換器」に、それぞれ対応するものといえるから、当該「メタンガス生成装置１００」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」の構成要件Ａ～Ｇを全て備えたものであると認められる。 イ 本件発明１が課題を解決できると認識できる範囲のものであること 上記(５)イで説示したとおり、本件明細書の発明の詳細な説明の記載によれば、メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置において、反応物（二酸化炭素及び水素）と、生成物（メタンガス及び水蒸気）とを、熱交換させ、反応物を予熱し、生成物を冷却する、という手段を採用することによって、上記(４)で認定した本件発明の課題を解決できると、当業者は理解し得るといえる。 そうすると、本件発明１の「メタンガス生成装置」は、構成要件Ｃの「複数個直列に接続される熱交換器」において、「第１の反応部へ送られる反応物（二酸化炭素と水素とを含む）」と、「第１の反応部から流出した第１の生成物（メタンガスと水蒸気とを含む）」とを、「熱交換」させることにより、第１の反応部へ送られる反応物を予熱し、第１の反応部から流出した第１の生成物を冷却するものであるから、上記(４)で認定した本件発明の課題を解決できると、当業者が認識できる範囲のものである。 ウ 小括 したがって、本件発明１は、発明の詳細な説明に記載された発明で、本件明細書の発明の詳細な説明の記載又はその示唆により、当業者がその課題を解決できると認識できる範囲のものであるから、本件請求項１の記載は、特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものであり、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件に適合するものである。 (７) 本件発明２について 本件発明２は、本件発明１の「メタンガス生成装置」において（構成要件Ｌ）、 ・複数個直列に接続される熱交換器の夫々と追加熱交換器が、シェルアンドチューブ型熱交換器であること（構成要件Ｈ）、 ・反応物が、複数個直列に接続される熱交換器の夫々であるシェルアンドチューブ型熱交換器のシェル部分を通過すること（構成要件Ｉ） ・未反応の反応物を含む第１の生成物が、複数個直列に接続される熱交換器の夫々であるシェルアンドチューブ型熱交換器のチューブ部分、及び、追加熱交換器であるシェルアンドチューブ型熱交換器のシェル部分を通過すること（構成要件Ｊ） ・第２の生成物が、追加熱交換器であるシェルアンドチューブ型熱交換器のチューブ部分を通過すること（構成要件Ｋ）、 を特定したものである。 上記(６)アにて認定した事項（特に、(ウ)～(オ)）によれば、本件明細書の発明の詳細な説明に記載された「メタンガス生成装置１００」は、本件発明２の「メタンガス生成装置」の構成要件Ｈ～Ｌも全て備えたものであると認められる。 そして、上記(６)イで述べたのと同様の理由により、本件発明２は、発明の詳細な説明に記載された発明で、本件明細書の発明の詳細な説明の記載又はその示唆により、当業者がその課題を解決できると認識できる範囲のものであるから、本件請求項２の記載は、特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものであり、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件に適合するものである。 (８) 本件発明４について 本件発明４は、本件発明１～３のいずれかの「メタンガス生成装置」において（構成要件Ｐ）、 ・複数個直列に接続される熱交換器の合計の伝熱交換面が、水蒸気を水へと凝縮させる面積を有すること（構成要件Ｏ）、 を特定したものである。 上記(６)アにて認定した事項（特に、(エ)）によれば、本件明細書の発明の詳細な説明に記載された「メタンガス生成装置１００」は、本件発明４の「メタンガス生成装置」の構成要件Ｏも備えたものであると認められる。 そして、上記(６)イで述べたのと同様の理由により、本件発明４は、発明の詳細な説明に記載された発明で、本件明細書の発明の詳細な説明の記載又はその示唆により、当業者がその課題を解決できると認識できる範囲のものであるから、本件請求項４の記載は、特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものであり、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件に適合するものである。 (９) 本件発明５について 本件発明５の「メタンガス生成方法」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」を、方法の側面から特定したものといえ、本件発明５における「第１の反応工程」、「第２反応工程」及び「第２の熱交換工程」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」における「第１の反応器」、「第２の反応器」及び「追加熱交換器」で行われる工程に、それぞれ対応するものであり、本件発明５における「第１の熱交換工程」は、「複数個直列に接続」に対応する構成の特定はされていないものの、本件発明１の「複数個直列に接続される熱交換器」で行われる工程に対応するものであり、本件発明５の「メタンガス生成方法」における構成要件Ｑ～Ｗは、本件発明１の「メタンガス生成装置」における構成要件Ａ～Ｇに、それぞれ順に対応するものといえる。 そうすると、上記(６)アにて認定した事項によれば、本件明細書の発明の詳細な説明に記載された「メタンガス生成装置１００」のそれぞれの構成要素における工程は、本件発明５の「メタンガス生成方法」における各工程に対応するものといえるから、当該「メタンガス生成装置１００」によるメタンガス生成方法は、本件発明５の「メタンガス生成方法」の構成要件Ｑ～Ｗを全て備えたものであると認められる。 そして、上記(６)イで述べたのと同様の理由により、本件発明５は、発明の詳細な説明に記載された発明で、本件明細書の発明の詳細な説明の記載又はその示唆により、当業者がその課題を解決できると認識できる範囲のものであるから、本件請求項５の記載は、特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものであり、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件に適合するものである。 (１０) 申立人の主張について 申立人は、本件発明１～２、４～５は、本件発明３で特定される「凝縮させられた水分を排水する排水手段」を備えていないため、凝縮された水蒸気が熱交換器内に溜まり、熱交換器として機能しない場合も含むことになるから、発明の詳細な説明において「発明の課題が解決できることを当業者が認識できるように記載された範囲」を超えている旨を主張している（申立書の２２～２３頁）。 しかしながら、上記(５)イで説示したとおり、本件明細書の発明の詳細な説明の記載によれば、メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置において、反応物（二酸化炭素及び水素）と、生成物（メタン及び水蒸気）とを、熱交換させ、反応物を予熱し、生成物を冷却する、という手段を採用することにより、上記(４)で認定した本件発明の課題を解決できると、当業者は理解し得るといえるところ、本件明細書の発明の詳細な説明においては、例えば、 ・「生成物が冷却されることにより、生成物に含まれる水蒸気が凝縮されて分離される場合、・・・。」（摘記ｂ【００１１】）、 ・「生成物が冷却されることにより水蒸気が凝縮され、凝縮水が生成物から分離させられる場合、・・・。」（摘記ｂ【００１２】）、 ・「よって、水蒸気は、容易にメタンガスから分離させられる。」（摘記ｃ【００２０】） と記載されているように、生成物の冷却により水蒸気が凝縮され分離されることは説明されているが、分離された凝縮水を排水することは必須とされているわけではなく、例えば、 ・「また、発生した凝縮水が排水される場合、生成物全体の熱容量は、低下することとなる。」（摘記ｃ【００２０】）、 ・「また、複数個直列に接続される熱交換器の夫々において凝縮させられた水分を排水する排水手段をさらに備えてもよい。」（摘記ｃ【００２４】） と記載されているように、凝縮水の排水については、任意の付加的な事項とされている。 さらに、本件明細書の発明の詳細な説明（摘記ｋ）には、メタンガス生成装置１００について、「熱交換器３Ａ、３Ｂにおいて凝縮水が発生した場合であっても、発生した凝縮水は熱交換器３Ａ、３Ｂから排水されなくともよい。」と記載され（【００８９】）、「変形例１」とされる「メタンガス生成装置１００Ａ」では、「熱交換器３Ａ、３Ｂのチューブ部分の出口の底部と連通する凝縮水タンク４Ａ、４Ｂ及び排水弁５Ａ、５Ｂを備えていない」とされており（【００８９】）、凝縮水の排水手段を備えない場合の反応物と生成物との熱交換効率について検証を行った試験結果も具体的に記載されている（【００９０】～【００９４】）。 そうすると、本件発明１～２、４～５については、熱交換器が「凝縮させられた水分を排水する排水手段」を備えていなくても、凝縮された水蒸気が熱交換器内に溜まり、熱交換器として機能しないとはいえず、発明の詳細な説明において発明の課題が解決できることを当業者が認識できるように記載された範囲を超えているとはいえない。 したがって、申立人の上記主張は採用できない。 (１１) 申立理由２（サポート要件違反）についてのまとめ 以上のとおり、本件発明１～２、４～５は、発明の詳細な説明に記載された発明で、本件明細書の発明の詳細な説明の記載又はその示唆により、当業者がそれらの発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるから、本件請求項１～２、４～５の記載は、特許を受けようとする発明が発明の詳細な説明に記載したものである。 よって、本件請求項１～２、４～５に係る特許は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものとはいえず、同法第１１３条第４号に該当しないから、申立理由２によって取り消されるべきものではない。 ２ 申立理由１（進歩性欠如）について (１) 甲号証の記載事項 上記第３の２に列記した申立人が提出した甲１～４について、申立理由１の判断に必要な範囲で記載事項を以下に摘記する。なお、下線は当審合議体が付したものであり、「・・・」は摘記の省略を示す。 ア 甲１の記載事項 甲１には、以下の事項が記載されている（原文は中国語で記載されているため、当審合議体による訳文にて摘記する。）。 ・摘記１ａ 「技術分野 [0001] 本発明は、化学工業方法及び装置に関し、より具体的にはメタネーション方法に関する。」 ・摘記１ｂ 「図１ ［図：0001427996000006.jpg］ 」 ・摘記１ｃ 「権利要求書 １．メタネーション方法であって、その特徴は、原料を１＃メタン反応器（Ｒ１）に送って１次メタン化反応を行い、得られた１次反応生成物に第２原料ガスを補充した後、順次、２＃メタン反応器（Ｒ２）に送って２次メタン化反応を行い、３＃メタン反応器（Ｒ３）に送って３次メタン化反応を行うもので； ３次メタン化反応生成物を第１回気液分離し、得られた気相を４＃メタン反応器（Ｒ４）に送って４次メタン化反応を行い、４次メタン化反応生成物の熱量を回収した後に、第２回気液分離し、液相を分離した後に、天然ガスを得るものであり； 原料は第１原料ガスと水蒸気を含み、第１原料ガスと第２原料ガスの組成は同じであり、ＣＯ２、ＣＯ及びＨ２を含み； １＃メタン反応器の入口原料における各成分の比率（Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）／（ＣＯ＋Ｈ２）＝０．７～１．３であり； 第１原料ガスと入口原料ガスの体積比を０．２～１：１に制御し； １＃メタン反応器及び２＃メタン反応器の入口反応温度を２５０～３２０℃に、出口温度を５００～７００℃に制御し； ３＃メタン反応器と４＃メタン反応器の入口温度を２４０～２８０℃に、出口温度を２５０～４５０℃に制御する。 ２．原料ガスが、熱交換後に第１原料ガスと第２原料ガスとに分離され、第１原料ガスが飽和温水塔（Ｔ１）に送られ、水蒸気が第１原料ガスに添加されて原料が得られることを特徴とする、請求項１に記載のメタネーション方法。 ３．第１回気液分離が、直列に接続された第１気液分離器（Ｄ１）と第２気液分離器（Ｄ２）を備え、第１気液分離器（Ｄ１）と第２気液分離器（Ｄ２）の間に少なくとも１つの熱交換器が直列に接続されていることを特徴とする、請求項１又は２に記載のメタネーション方法。」 ・摘記１ｄ 「背景技術 [0002] 現在、商業運転又は長期パイロット運転を実現している、合成ガスからメタンを生成する主な方法には、・・・メタネーション技術、・・・メタネーション技術（ＴＲＥＭＰＴＭ）及び・・・メタネーション技術（ＣＲＧ）の３つがある。これら３つの技術は、いずれも方法が主メタネーションと精製メタネーションの２つの部分に分割される。主メタネーション反応における過熱を抑制するために、いずれの技術も循環ガス圧縮機を使用している。循環ガス圧縮機は、反応後の合成ガスを、循環ループを介して入口に戻すことにより、原料ガス中のＣＯ濃度を低減し、反応温度を制御する。循環ガス圧縮機の設置は、エネルギー消費量、床面積及び装置の運転コストを増加させる。また、温度制御手段は複雑で、複数の装置が、高温・高圧などの極端な運転条件下で運転される。運転条件及び供給成分の変動は、反応中の過熱を容易に引き起こす可能性がある。」 ・摘記１ｅ 「発明内容 [0003] 本発明が解決しようとする技術問題は、既存技術の現状に対して、循環圧縮機を使用せずに反応温度を正確に制御できるメタネーション方法を提供することである。これにより、投資及び占有面積を節約し、エネルギー消費を削減し、装置の長期間安定運転を実現することを目的とする。」 ・摘記１ｆ 「[0004] 本発明が上記技術的問題を解決するために採用した技術手段は、次のとおりであり：メタネーション方法であって、その特徴は、原料を１＃メタン反応器に送って１次メタン化反応を行い、得られた１次反応生成物に第２原料ガスを補充した後、順次、２＃メタン反応器に送って２次メタン化反応を行い、３＃メタン反応器に送って３次メタン化反応を行うもので； [0005] ３次メタン化反応生成物を第１回気液分離し、得られた気相を４＃メタン反応器（Ｒ４）に送って４次メタン化反応を行い、４次メタン化反応生成物の熱量を回収した後に、第２回気液分離し、液相を分離した後に、天然ガスを得るものであり； [0006] 原料は第１原料ガスと水蒸気を含み、第１原料ガスと第２原料ガスの組成は同じであり、ＣＯ２、ＣＯ及びＨ２を含み； [0007] １＃メタン反応器の入口の原料における各成分の比率（Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）／（ＣＯ＋Ｈ２）＝０．７～１．３であり； [0008] 第１原料ガスと入口原料ガスの体積比を０．２～１：１に制御し； [0009] １＃メタン反応器及び２＃メタン反応器の入口反応温度を２５０～３２０℃に、出口温度を５００～７００℃に制御し； [0010] ３＃メタン反応器及び４＃メタン反応器の入口温度を２４０～２８０℃に、出口温度を２５０～４５０℃に制御する。 [0011] 好ましくは、原料ガスが、熱交換後に第１原料ガスと第２原料ガスとに分離され、第１原料ガスが飽和温水塔Ｔ１に送られ、水蒸気が第１原料ガスに添加されて原料が得られる。 [0012] 改良として、第１回気液分離が、直列に接続された第１気液分離器Ｄ１と第２気液分離器Ｄ２を備え、第１気液分離器Ｄ１と第２気液分離器Ｄ２の間に少なくとも１つの熱交換器が直列に接続されている。」 ・摘記１ｇ 「[0013] 既存技術と比較して、本発明が提供するメタネーション方法は、循環圧縮機を使用せずに、各メタン反応器内の反応温度を効果的に制御し、反応の過温を完全に回避し、設備投資を削減し、占有面積を減少させ、エネルギー回収率を向上させ、プロセスフロー及びシステム制御を簡素化し、省エネ効果が良く、経済的利益が良好である。」 ・摘記１ｈ 「図面の説明 [0014] 図１は本発明の実施例の概略図である。 具体的な実施方式 [0015] 以下、添付の図面の実施例を参照して、本発明をさらに詳細に説明する。 [0016] 図１に示すように、このメタネーション方法は次のとおりである： [0017] 脱硫後の新鮮な原料ガスは、温度が３０℃、圧力が３．１７ＭｐａＧ、ＣＯの含有量が１７．１４％、Ｈ２の含有量が５６．８７％、ＣＯ２の含有量が２５．５５％、流量が３０６４８ｋｍｏｌ／ｈで； これが順次、第９熱交換器Ｅ９及び第６熱交換器Ｅ６に送られ、２５５℃まで熱交換された後に、体積比６５：３５の第１原料ガスと第２原料ガスに分割される。 [0018] そのうちの第１原料ガスは、飽和熱水塔の底部に入り、そこで加湿されて水蒸気が補充され； 飽和熱水塔の頂部から出てくる原料中の（Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）／（ＣＯ＋Ｈ２）＝１．１２（体積比）である。 [0019] 飽和熱水塔の塔底液の一部は、１＃ポンプＰ１で抽出されて、第１気液分離器Ｄ１からの高温プロセス凝縮液と混合され、第８熱交換器Ｅ８で２３０℃まで熱交換された後に、塔頂から飽和熱水塔に戻される。 [0020] 飽和加湿後の原料は、第３熱交換器Ｅ３を経由して、３００℃まで熱交換された後に、１＃メタン反応器Ｒ１に送られ、１＃メタン反応器Ｒ１の出口で、温度６５０℃の１次反応生成物が得られる。 [0021] １次反応生成物は、順次、第１熱交換器Ｅ１、第２熱交換器Ｅ２、第３熱交換器Ｅ３に送られて熱交換され、第２原料ガスと混合されて、第４熱交換器Ｅ４で３１０℃まで熱交換された後、２＃メタン反応器Ｒ２で２＃メタン化反応を行い、２＃メタン反応器Ｒ２の出口で、温度５９０℃の２次反応生成物が得られる。 [0022] ２次反応生成物は、順次、第５熱交換器Ｅ５及び第６熱交換器Ｅ６に送られ、熱量が回収され、２５０℃まで熱交換された後、３＃メタン反応器Ｒ３に送られ、３次メタン化反応を行い、温度４００℃の３次反応生成物が得られ、これを第４熱交換器Ｅ４に送って熱交換した後に、２つの流れに分割する； 第１の流れと第２の流れの体積比は７８：２２である。 [0023] そのうちの第２の流れは、第７熱交換器Ｅ７で超高圧ボイラー水を加熱し、第１の流れは、第８熱交換器Ｅ８でプロセス凝縮液を加熱し、熱量を回収した後に、温度を１６０℃に下げ、ともに第１気液分離器Ｄ１に送られて気液分離が行われる； 分離された凝縮液は、２＃ポンプＰ２で抽出され、飽和熱水塔の塔底液と並流した後、第８熱交換器Ｅ８に送られ； 分離された気相は、順次、第９熱交換器Ｅ９、第１０熱交換器Ｅ１０、第１１熱交換器Ｅ１１に送られて熱交換された後、第２気液分離器Ｄ２に送られる。 [0024] 分離された気相は、第１２熱交換器Ｅ１２に送られて２５０℃まで熱交換された後、第４メタン反応器Ｒ４で４次メタン化反応が行われ、得られた４次反応生成物は、第１２熱交換器Ｅ１２に送られ、気相と熱交換された後に送出され、第１３熱交換器Ｅ１３を経由して熱量が回収された後に、第３気液分離器Ｄ３に送られて液相が分離され、天然ガスが得られる。」 イ 甲２の記載事項 甲２には、次の事項が記載されている。 ・摘記２ａ 「 ［図：0001427996000007.jpg］ 」 （５９頁） ・摘記２ｂ 「 ［図：0001427996000008.jpg］ ［図：0001427996000009.jpg］ 」 （６１頁） ウ 甲３の記載事項 甲３には、以下の事項が記載されている。 ・摘記３ａ 「【００１０】 本発明によって提供される液化天然ガス気化システムは、液化天然ガスを液体熱媒で加熱して気化させる気化器と、上記気化器において気化した天然ガスを燃料としてアスファルト用骨材を加熱乾燥させる乾燥炉と、上記乾燥炉から排出される排ガスを上記液体熱媒の加熱に用いるための熱交換器と、上記熱交換器と上記気化器との間で上記液体熱媒を循環させるための熱媒ラインと、を備えている。 ・・・ 【００１３】 好ましくは、上記熱交換器は、容器状の胴体と、上記胴体の内部に設けられる伝熱管と、を備え、上記胴体の下部には、上記排ガス中の水蒸気の凝縮水を排出するためのドレンラインが設けられている。」 ・摘記３ｂ 「【００３５】 胴体４１は、流体収熔室４１５、４１６および流体収容室４１７を有する。また、胴体４１の適所には、熱媒ライン６３、６４、排ガスライン７１、７３、およびドレンライン７４が接続されている。 ・・・ 【００３７】 流体収容室４１６は、仕切板４１２と胴体４１の下部とによって囲われた領域であり、各伝熱管４２の下端と連通している。また、胴体４１の下端には排ガスライン７２およびドレンライン７４が接続されている。排ガスライン７２およびドレンライン７４の各々の端部は、流体収容室４１６に通じている。・・・」 ・摘記３ｃ 「【００４３】 伝熱管４２を通過する排ガスは、当該排ガス中に含まれる水分が凝縮し、その凝縮水は胴体４１の下部のドレンラン７４から外部に排出される。排ガスの露点が８０℃である場合、排ガス中の水蒸気の一部が凝縮し、このとき放出される凝縮熱が液体熱媒との熱交換に費やされ、排ガスライン７３に排出されるガスの温度は例えば約７９℃になる。・・・。 ・・・ 【００４５】 本実施形態においては、熱交換器４の伝熱管４２の内部に乾燥炉３からの排ガスを導入し、伝熱管４２の外側（流体収容室４１７）に液体熱媒を流して排熱回収を行う。具体的には８０℃の排ガスを３５℃の液体熱媒で冷却すると、排ガスの露点が８０℃であれば凝縮熱を液体熱媒に与えながら、ドレン水をドレンライン７４から放出する。・・・」 ・摘記３ｄ 「【図３】 ［図：0001427996000010.jpg］ 」 エ 甲４の記載事項 甲４には、以下の事項が記載されている。 ・摘記４ａ 「 考案が解決しようとする問題点 この考案は、気体通路の中間室下流の下部に、ドレンパイプを有するタンクを通じて内燃機関の吸気口に接続する管路を設けることにより、熱交換器内に滞留する凝縮水を除去できる熱交換器を提供するものである。」 （５頁１～６行；合議体注：項目名の下線は原文のとおり。） ・摘記４ｂ 「第１図に示される通り、この考案の熱交換器には、中間室１８の下流の下部特に出口１９の収縮室１９ｂと中間室１８との連結部２１ａに排水管２２が接続される。排水管２２は、内部ハウジング１１か ら熱交換室１２、外部ハウジング１０を通り、タンク２３の上部に接続される。タンク２３は、下部にドレンパイプ２４が設けられると共に、内部に仕切板２５が固定される。仕切板２５は、タンク２３のほぼ中央でその内壁上部に固着され、仕切板２５の下方には通路２６が形成される。タンク２３の内部は、仕切板２５によって排水管２２に連絡する消音室２７と、供給管２８に連絡する分離室２９とに分割される。供給管２８は、エアクリーナ３０を通じて内燃機関３１の吸気口（図示せず）に接続される。」 （５頁１２行～６頁６行） ・摘記４ｃ 「この考案による熱交換器の作動時には、熱交換器内の気体通路１６は、高温排気ガスのため、大気圧に対し高圧に維持される。しかしこの高圧は、内燃機関の回転に封応して脈動する振動圧力として表われる。一方、供給管２８は、内燃機関３１の吸気口に接続されるため大気圧に対し低圧となる。このような状況の下で、１５０℃～２００℃の高温排気ガスが熱交換器内を通過すると、その内壁に凝縮水が付着し、この凝縮水は、触煤体２０の下流で気体通路１６の下方へ流れ、排気ガスと共に排水管２２内に流入する。排水管２２内の凝縮水は、・・・、タンク２３内に流入し高速度で緋気ガスと共に仕切壁２５に衝突する。タンク２３は、外部に対し密閉されており、小径のドレンパイプ２４のみ外気に開放しているので、排気ガスの脈動音及び仕切壁２５ヘの衝突音は、充分に減衰される。消音室２７に流入した排気ガスは、通路２６、分離室２９及び供給管２８を通り、エアクリーナ３０を通じて内燃機関３１の吸気口に送られ、排気ガス浄化のため再燃焼される。」 （６頁７行～７頁７行） ・摘記４ｄ 「 ［図：0001427996000011.jpg］ 」 （第１図） (２) 甲１に記載された発明 甲１には、反応時の過熱を抑制するために循環ガス圧縮機を用いる従来のメタネーション方法において、エネルギー消費量、床面積、装置運転コストの増加、温度制御手段の複雑さ等の問題があったところ（摘記１ｄ）、循環圧縮機を使用せずに反応温度を正確に制御できる、投資及び占有面積を節約して、エネルギー消費を削減し、装置の長期間安定運転を実現するメタネーション方法について記載されており（摘記１ａ及び１ｅ）、当該課題を解決する手段として、権利要求書の１項～３項のメタネーション方法が記載され（摘記１ｃ、１ｆ～１ｇ）、当該方法の具体例としての図１を概略図とする実施例に基づいた詳細な説明が記載されている（摘記１ｂ及び１ｈ）。 甲１に記載された実施例のメタネーション方法を、本件発明の構成要件に照らして整理すると、甲１には、次のメタネーション方法の発明（以下「甲１方法発明」という。）が記載されていると認められ、当該方法の発明に対応する次のメタネーション装置の発明（以下「甲１装置発明」という。）も記載されていると認められる。なお、「ｑ：」等の記号を用いた構成要件の分説については、申立人によるものを一部採用した。 ≪甲１方法発明≫ 「ｑ： メタネーション方法であって、 ｒ： 第９熱交換器Ｅ９及び第６熱交換器Ｅ６により３０℃から２５５℃まで順次加熱したＣＯ２とＣＯとＨ２とを含む原料ガスを分割した第１原料ガスに、飽和熱水塔Ｔ１で飽和加湿させて水蒸気を補充し、第３熱交換器Ｅ３で３００℃まで加熱した原料（（Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）／（ＣＯ＋Ｈ２）＝１．１２（体積比））を、１＃メタン反応器Ｒ１において１次メタン化反応させて、６５０℃の１次メタン化反応生成物を得る、１次メタン化反応工程と、 ｓ： 前記１次メタン化反応工程へ送られる前記原料と、前記１次メタン化反応工程で得られた前記６５０℃の１次メタン化反応生成物であって、第１熱交換器Ｅ１及び第２熱交換器Ｅ２で順次熱交換された、前記１次メタン化反応生成物とを、第３熱交換器Ｅ３で熱交換させることにより、前記１次メタン化反応工程へ送られる前記原料を３００℃まで加熱し、前記１次メタン化工程で得られた前記６５０℃の１次メタン化反応生成物を、第１熱交換器Ｅ１及び第２熱交換器Ｅ２で順次熱交換した後に冷却する、第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程と、 ｔ１： 前記第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程の後に、前記２５５℃まで加熱した原料ガスを分割した第２原料ガスと混合され、第４熱交換器Ｅ４で３１０℃まで加熱された、前記１次メタン化反応生成物を、２＃メタン反応器Ｒ２において２次メタン化反応させて、５９０℃の２次メタン化反応生成物を得る、２次メタン化反応工程と、 ｔ２： 前記５９０℃の２次メタン化反応生成物を、第５熱交換器Ｅ５及び第６熱交換器Ｅ６で２５０℃まで冷却し、３＃メタン反応器Ｒ３において３次メタン化反応させて、４００℃の３次メタン化反応生成物を得る、３次メタン化反応工程と、 ｕ： 前記２次メタン化反応工程へ送られる、前記２５５℃の第２原料ガスと混合された、前記第３熱交換器Ｅ３で熱交換工程を経た前記１次メタン化反応生成物と、前記３次メタン化反応工程で得られた前記４００℃の３次メタン化反応生成物とを、熱交換させることにより、前記２次メタン化反応工程へ送られる、前記２５５℃の第２原料ガスと混合された、前記第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程を経た前記１次メタン化反応生成物を３１０℃まで加熱し、前記３次メタン化反応生成物を冷却する、第４熱交換器Ｅ４での熱交換工程と、 ｘ： 前記第４熱交換器Ｅ４での熱交換工程の後に、前記３次メタン化反応生成物を、第１気液分離器Ｄ１に送って気液分離し、分離された気相を、順次、第９熱交換器Ｅ９、第１０熱交換器Ｅ１０及び第１１熱交換器Ｅ１１に送り、熱交換した後、第２気液分離器Ｄ２に送って気液分離する、第１回気液分離工程と、 ｙ： 前記第１回気相分離工程で分離された気相を、第１２熱交換器Ｅ１２に送り、２５０℃まで加熱した後に、４＃メタン反応器Ｒ４において４次メタン化反応させて、４次メタン化反応生成物を得る、４次メタン化反応工程と、 ｚ： 前記４次メタン化反応工程で得られた前記４次メタン化反応生成物を、第１２熱交換器Ｅ１２に送って冷却し、第１３熱交換器Ｅ１３で熱量を回収した後、第３気液分離器Ｄ３に送って液相を分離し、天然ガスを得る、第２回気液分離工程と、を含む、 ｗ： メタネーション方法。」 ≪甲１装置発明≫ 「ａ： メタネーション装置であって、 ｂ１： ＣＯ２とＣＯとＨ２とを含む３０℃の原料ガスを、２５５℃まで、順次加熱する、第９熱交換器Ｅ９及び第６熱交換器Ｅ６と、 ｂ２： 前記２５５℃まで加熱された原料ガスを分割した第１原料ガスを飽和加湿させて水蒸気を補充し、（Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）／（ＣＯ＋Ｈ２）＝１．１２（体積比）の原料とする、飽和熱水塔Ｔ１と、 ｂ３： ３００℃まで加熱された、前記水蒸気を補充された原料を、１次メタン化反応させて、６５０℃の１次メタン化反応生成物を得る、１＃メタン反応器Ｒ１と、 ｃ１： 前記１＃メタン反応器Ｒ１で得られた、前記６５０℃の１次メタン化反応生成物を、順次熱交換する、第１熱交換器Ｅ１及び第２熱交換器Ｅ２と、 ｃ２： 前記１＃メタン反応器Ｒ１へ送られる前記原料と、前記第１熱交換器及び前記第２熱交換器で順次熱交換された前記１次メタン化反応生成物とを、熱交換させることにより、前記１＃メタン反応器Ｒ１へ送られる前記原料を３００℃まで加熱し、前記１＃メタン反応器Ｒ１で得られた前記６５０℃の１次メタン化反応生成物を、第１熱交換器Ｅ１及び第２熱交換器Ｅ２で順次熱交換した後に冷却する、第３熱交換器Ｅ３と、 ｄ１： 前記第３熱交換器Ｅ３での加熱の後に、前記２５５℃まで加熱された原料ガスを分割した第２原料ガスと混合され、３１０℃まで加熱された前記第１反応生成物を、２次メタン化反応させて、５９０℃の２次メタン化反応生成物を得る、２＃メタン反応器Ｒ２と、 ｄ２： 前記５９０℃の２次メタン化反応生成物を、２５０℃まで、順次冷却する、第５熱交換器及び第６熱交換器と、 ｄ３： 前記２５０℃まで順次冷却された２次メタン化反応生成物を、３次メタン化反応させて、４００℃の３次メタン化反応生成物を得る、３＃メタン反応器Ｒ３と、 ｅ： 前記２＃メタン反応器Ｒ２へ送られる、前記２５５℃の第２原料ガスと混合された、前記第３熱交換器Ｅ３で冷却された前記１次メタン化反応生成物と、前記３次メタン化反応工程で得られた前記４００℃の３次メタン化反応生成物とを、熱交換させることにより、前記２次メタン化反応工程へ送られる、前記２５５℃の第２原料ガスと混合された、前記第３熱交換器Ｅ３で冷却された前記１次メタン化反応生成物を、３１０℃まで加熱し、前記３次メタン化反応生成物を冷却する、第４熱交換器Ｅ４と、 ｈ１： 前記第４熱交換器Ｅ４での冷却の後に、前記３次メタン化反応生成物を、気液分離する、第１気液分離器Ｄ１と、 ｈ２： 前記第１気液分離器Ｄ１で分離された気相を、順次熱交換する、第９熱交換器Ｅ９、第１０熱交換器Ｅ１０及び第１１熱交換器Ｅ１１と、 ｈ３： 前記第９熱交換器Ｅ９、前記第１０熱交換器Ｅ１０及び第１１熱交換器Ｅ１１で順次熱交換された前記気相を、気液分離する、第２気液分離器Ｄ２と、 ｉ： ２５０℃まで加熱された、前記第２気液分離器Ｄ２で分離された気相を、４次メタン化反応させて、４次メタン化反応生成物を得る、４＃メタン反応器Ｒ４と、 ｊ１： 前記４＃メタン反応器Ｒ４へ送られる、前記第２気液分離器Ｄ２で分離された気相と、前記４＃メタン反応器Ｒ４で得られた前記４次メタン化反応生成物とを、熱交換させることにより、前記４＃メタン反応器Ｒ４へ送られる前記気相を２５０℃まで加熱し、前記４＃メタン反応器Ｒ４で得られた前記４次メタン化反応生成物を冷却する、第１２熱交換器Ｅ１２と、 ｊ２： 第１２熱交換器Ｅ１２で冷却された前記４次メタン化反応生成物の熱量を回収する、第１３熱交換器Ｅ１３と、 ｋ： 前記第１３熱交換器Ｅ１３で熱量を回収された、前記４次メタン化反応生成物から、液相を分離し、天然ガスを得る、第３気液分離器Ｄ３と、を備える、 ｇ： メタネーション装置。」 (３) 本件発明５について 事案に鑑み、まず本件発明５から検討する。 ア 本件発明５と甲１方法発明との対比 本件発明５と甲１方法発明とを対比する。 (ア) 甲１には、合成ガスからメタンを生成する方法としてメタネーション技術が記載されており（摘記１ｄ）、本件明細書にも、背景技術として、二酸化炭素と水素とを反応させ、メタンガスを生成させる、メタネーション反応の説明が記載されているから（摘記ａ【０００２】）、甲１方法発明における構成要件ｑ及び同構成要件ｗの「メタネーション方法」は、本件発明５における構成要件Ｑの「メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成方法」及び同構成要件Ｗの「メタンガス生成方法」に相当する。 (イ) 本件発明５の構成要件Ｒにおいて、「反応物」は、「二酸化炭素」と「水素」以外の成分を含むことを排除していないし、各成分の組成比も特定されておらず、反応の前に行われる処理の有無や内容も特定されていないから、甲１方法発明の構成要件ｒにおける「第９熱交換器Ｅ９及び第６熱交換器Ｅ６により３０℃から２５５℃まで順次加熱したＣＯ２とＣＯとＨ２とを含む原料ガスを分割した第１原料ガスを、飽和熱水塔Ｔ１で飽和加湿させて水蒸気を補充し、第３熱交換器Ｅ３で３００℃まで加熱した原料（（Ｈ２Ｏ＋ＣＯ２）／（ＣＯ＋Ｈ２）＝１．１２（体積比））」は、本件発明５の構成要件Ｒにおける「二酸化炭素と水素とを含む反応物」に相当する。 そして、メタネーション反応が発熱反応であり可逆反応あることは明らかであって、甲１方法発明の構成要件ｒにおける「１次メタン化反応」では、「３００℃」まで加熱された上記「原料」から、それよりも温度の高い「６５０℃」の「１次メタン化反応生成物」が得られており、当該生成物には、原料中の未反応の成分も含まれていると解されるから、甲１方法発明の構成要件ｒの「１次メタン化反応工程」は、本件発明５の構成要件Ｒの「第１の反応工程」に相当する。 (ウ) 本件発明５の構成要件Ｓにおいて、「前記第１の反応工程へ送られる前記反応物」及び「前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物」は、いずれも「第１の熱交換工程」の前に行われる処理の有無や内容が特定されていないから、甲１方法発明の構成要件ｓにおける「前記１次メタン化反応工程へ送られる前記原料」及び「前記１次メタン化反応工程で得られた前記６５０℃の１次メタン化反応生成物であって、第１熱交換器Ｅ１及び第２熱交換器Ｅ２で順次熱交換された、前記１次メタン化反応生成物」は、それぞれ、本件発明５の構成要件Ｓにおける「前記第１の反応工程へ送られる前記反応物」及び「前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物」に相当する。 そして、甲１方法発明の構成要件ｓにおいて、「第３熱交換器Ｅ３」での「熱交換」により、「前記１次メタン化反応工程へ送られる前記原料」は、「３００℃」まで加熱されるから、「予熱」されているといえ、「前記１次メタン化反応工程で得られた前記６５０℃の１次メタン化反応生成物であって、第１熱交換器及び第２熱交換器で順次熱交換された、前記１次メタン化反応生成物」は、「冷却」されている。 そうすると、甲１方法発明の構成要件ｓの「第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程」は、本件発明５の構成要件Ｓの「第１の熱交換工程」に相当する。 (エ) 本件明細書には、「反応塔の個数は何個でもよい」と記載されていることから（摘記ｌ【０１０７】）、本件発明５における「第２の反応工程」は、２以上の反応塔（反応部）での連続した反応工程も包含するといえるので、上記(ア)～(ウ)で説示したことも踏まえると、甲１方法発明の構成要件ｔ１における「前記第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程の後に、前記２５５℃まで加熱した原料ガスを分割した第２原料ガスと混合され、第４熱交換器Ｅ４で３１０℃まで加熱された、前記１次メタン化反応生成物」、及び、同構成要件ｔ２における「前記５９０℃の２次メタン化反応生成物」には、いずれも本件発明５の構成要件Ｔにおける「前記第１の生成物における前記未反応の反応物」に相当する成分が含まれていると解され、甲１方法発明の構成要件ｔ１における「５９０℃の２次メタン化反応生成物」及び同構成要件ｔ２における「４００℃の３次メタン化反応生成物」は、「１次メタン化反応生成物」と比較してメタンガスの純度がより高い組成物であるか不明である点を除いて、いずれも本件発明５の構成要件Ｔにおける「第２の生成物」に相当し、甲１方法発明の構成要件ｔ１の「２次メタン化反応工程」及び同構成要件ｔ２の「２次メタン化反応工程」は、いずれも本件発明５の構成要件Ｔの「第２の反応工程」に相当する。 (オ) 上記(ア)～(エ)で説示したことも踏まえると、甲１方法発明の構成要件ｕにおける「前記２次メタン化反応工程へ送られる、前記２５５℃の第２原料ガスと混合された、前記第３熱交換器Ｅ３で熱交換工程を経た前記１次メタン化反応生成物」及び「前記３次メタン化反応工程で得られた前記４００℃の３次メタン化反応生成物」は、それぞれ、本件発明５の構成要件Ｕにおける「前記第２の反応工程へ送られる前記第１の生成物」及び「前記第２の反応工程から流出した前記第２の生成物」に相当する。 そして、甲１方法発明の構成要件ｕにおいて、「第４熱交換器Ｅ４」での「熱交換」により、「前記２次メタン化反応工程」へ送られる「前記１次メタン化反応生成物」は、「３１０℃」まで加熱されるから、「予熱」されているといえ、「前記３次メタン化反応工程で得られた前記４００℃の３次メタン化反応生成物」は、「冷却」されている。 そうすると、甲１方法発明の構成要件ｕの「第４熱交換器Ｅ４での熱交換工程」は、本件発明５の構成要件Ｕの「第２の熱交換工程」に相当する。 (カ) 本件発明５においては、特定されている工程以外の工程を含むことは特に排除されていないから、甲１方法発明が、構成要件ｘ～ｚの各工程を含んでいることのみでは、両者の間の相違点とならない。 (キ) そうすると、本件発明５と甲１方法発明の間には、次の一致点及び相違点があるものと認められる。 ＜一致点＞ 「Ｑ： メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成方法であって、 Ｒ： 二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって前記反応物よりも温度の高く、未反応の反応物を含む第１の生成物を生成させる第１の反応工程と、 Ｓ： 前記第１の反応工程へ送られる前記反応物と前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物とを熱交換させることにより、前記第１の反応工程へ送られる前記反応物を予熱し、前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物を冷却する第１の熱交換工程と、 Ｔ’： 前記第１の生成物における前記未反応の反応物をさらに発熱反応させ、第２の生成物を生成させる第２の反応工程と、 Ｕ： 前記第２の反応工程へ送られる前記第１の生成物と前記第２の反応工程から流出した前記第２の生成物とを熱交換させることにより、前記第２の反応工程へ送られる前記第１の生成物を予熱し、前記第２の反応工程から流出した前記第２の生成物を冷却する、第２の熱交換工程と、を含む、 Ｗ： メタンガス生成方法。」 ＜相違点１＞ 本件発明５では、構成要件Ｖとして、 「前記第１の熱交換工程において、前記第１の反応工程へ送られる前記反応物と前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物の水蒸気とを熱交換させることにより、前記第１の反応工程において生成された前記第１の生成物の水蒸気を凝縮可能である」 ことを特定しているのに対して、甲１方法発明では、そのような特定をしておらず、本件発明５における構成要件Ｕの「第２の熱交換工程」で冷却された「第２の生成物」に相当する、甲１方法発明における構成要件ｕの「第４熱交換器Ｅ４での熱交換工程」で冷却された「３次メタン化反応生成物」について、構成要件ｘにおける「第１気液分離器Ｄ１」及び「第２気液分離器Ｄ２」での気液分離を行った後に、構成要件ｙの「４次メタン化反応工程」を経て、構成要件ｚにおける「第３気液分離器Ｄ３」での気液分離を行う、としている点。 ＜相違点２＞ 本件発明５では、構成要件Ｔにおいて、「第２の反応工程」で生成される「第２の生成物」が「第１の生成物」と比較して「メタンガスの純度がより高い生成物」であることを特定しているのに対して、甲１方法発明では、構成要件ｔ１における「５９０℃の２次メタン化反応生成物」及び構成要件ｔ２における「４００℃の３次メタン化反応生成物」は、「１次メタン化反応生成物」と比較して「メタンガスの純度がより高い組成物」であるか不明である点。 イ 相違点についての判断 相違点１について検討する。 甲１は、循環圧縮機を使用せずに反応温度を正確に制御できる、投資及び占有面積を節約して、エネルギー消費を削減し、装置の長期間安定運転を実現するメタネーション方法の提供を課題とするものであり（摘記１ａ及び１ｅ）、甲１方法発明は、当該課題を解決する手段の一部として、構成要件ｘにおける「第１気液分離器Ｄ１」及び「第２気液分離器Ｄ２」での「第１回気液分離工程」、並びに、構成要件ｚにおける「第３気液分離器Ｄ３」での「第２回気液分離工程」を採用したものであると認められる。 そして、上記のとおり、甲１は循環圧縮機を使用せずに反応温度を正確に制御できることを課題の一部とするもので、甲１方法発明においては、複数のメタン化反応工程及び複数の熱交換工程のそれぞれにおいて、正確な温度の制御が行われており、構成要件ｓの「第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程」においては、既に２５５℃まで加熱された「第１原料ガス」を飽和加湿させた「原料ガス」が、さらに３００℃まで加熱され、当該「原料ガス」によって、「１次メタン化反応工程」で得られた「６５０℃の１次メタン化反応生成物」であり「第１熱交換器Ｅ１及び第２熱交換器Ｅ２で順次熱交換」された後の「１次メタン化反応生成物」が冷却されているところ、当該「１次メタン化反応生成物」の「水蒸気」を「凝縮可能」とするまでの構成に変更した場合には、「第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程」における温度の制御のみならず、その前後の複数の工程における温度の制御にも影響が生じてしまうものと推定される。 そうすると、凝縮水を含む液相を分離する気液分離器Ｄ１～Ｄ３を用いた気液分離工程が既に存在している、甲１方法発明において、構成要件ｓの「第３熱交換器Ｅ３での熱交換工程」について、敢えて、上記の「１次メタン化反応生成物」の「水蒸気」を「凝縮可能」とするという構成、すなわち、相違点１に係る構成、を当業者が採用することの動機付けがあるとはいえない。 また、甲２～甲４の記載事項を含めた本件特許の出願時の技術常識を考慮しても、甲１方法発明において、相違点１に係る構成を敢えて採用する根拠は見いだせない ウ 小括 したがって、相違点２について検討するまでもなく、本件発明５は、甲１に記載された発明、甲１～甲４に記載された技術的事項、及び、本件特許の出願時の技術常識に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 (４) 本件発明１について ア 本件発明１と甲１装置発明との対比 上記１(９)で説示したとおり、本件発明５の「メタンガス生成方法」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」を、方法の側面から特定したものといえ、本件発明５における「第１の反応工程」、「第２反応工程」及び「第２の熱交換工程」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」における「第１の反応器」、「第２の反応器」及び「追加熱交換器」で行われる工程に、それぞれ対応しており、本件発明５における「第１の熱交換工程」は、「複数個直列に接続」に対応する構成の特定はされていないが、本件発明１の「複数個直列に接続される熱交換器」で行われる工程に対応しており、本件発明５の「メタンガス生成方法」における構成要件Ｑ～Ｗは、本件発明１の「メタンガス生成装置」における構成要件Ａ～Ｇに、それぞれ順に対応するものといえる。 一方、上記(２)で説示したように、甲１装置発明は、甲１方法発明に対応するものである。 そこで、上記(３)アの本件発明５と甲１方法発明との対比結果も踏まえて本件発明１と甲１装置発明とを対比すると、両者の間には、次の一致点及び相違点があるものと認められる。 ＜一致点＞ 「Ａ： メタネーション反応によってメタンガスを生成するメタンガス生成装置であって、 Ｂ： 二酸化炭素と水素とを含む反応物を発熱反応させ、メタンガスと水蒸気とを含む生成物であって前記反応物よりも温度の高く、未反応の反応物を含む第１の生成物を生成させる第１の反応部と、 Ｃ： 前記第１の反応部へ送られる前記反応物と前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物とを熱交換させることにより、前記第１の反応部へ送られる前記反応物を予熱し、前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物を冷却する、複数個直列に接続される熱交換器と、 Ｄ’： 前記第１の生成物における前記未反応の反応物をさらに発熱反応させ、第２の生成物を生成させる第２の反応部と、 Ｅ： 前記第２の反応部へ送られる前記第１の生成物と前記第２の反応部から流出した前記第２の生成物とを熱交換させることにより、前記第２の反応部へ送られる前記第１の生成物を予熱し、前記第２の反応部から流出した前記第２の生成物を冷却する、追加熱交換器と、を備える、 Ｇ： メタンガス生成装置。」 ＜相違点３＞ 本件発明１では、構成要件Ｆとして、 「前記複数個直列に接続される熱交換器は、前記第１の反応部へ送られる前記反応物と前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物の水蒸気とを熱交換させることにより、前記第１の反応部から流出した前記第１の生成物の水蒸気を凝縮可能な伝熱交換面積を有する」 ことを特定しているのに対して、甲１装置発明では、そのような特定をしておらず、本件発明１における構成要件Ｅの「追加熱交換器」により冷却された「第２の生成物」に相当する、甲１装置発明における構成要件ｅの「第４熱交換器Ｅ４」により冷却された「３次メタン化反応生成物」について、構成要件ｈ１及びｈ３における「第１気液分離器Ｄ１」及び「第２気液分離器Ｄ２」での気液分離を行い、かつ、構成要件ｋにおける「４次メタン化反応生成物」の「第３気液分離器Ｄ３」での気液分離を行う、としている点。 ＜相違点４＞ 本件発明１では、構成要件Ｄにおいて、「第２の反応工程」で生成される「第２の生成物」が「第１の生成物」と比較して「メタンガスの純度がより高い生成物」であることを特定しているのに対して、甲１装置発明では、構成要件ｄ１における「５９０℃の２次メタン化反応生成物」及び同構成要件ｄ３における「４００℃の３次メタン化反応生成物」は、「１次メタン化反応生成物」と比較して「メタンガスの純度がより高い組成物」であるか不明である点。 ＜相違点５＞ 本件発明１では、構成要件Ｃにおいて「熱交換器」が「複数個直列に接続される」ことを特定しているのに対し、甲１装置発明では、そのような特定をしていない点。 イ 相違点についての判断 相違点３について検討する。 相違点３は、本件発明１において、上記(３)アで認定した本件発明５と甲１方法発明との相違点１に係る工程を行うために設けられた構成に対応するものであるから、上記(３)イで述べたのと同様の理由により、甲１装置発明において、相違点３に係る構成を採用することは、当業者にとって動機付けがあるとはいえず、甲２～甲４の記載事項を含めた本件特許の出願時の技術常識を考慮しても、甲１装置発明において、相違点３に係る構成を敢えて採用する根拠は見いだせない。 ウ 小括 したがって、相違点４～５について検討するまでもなく、本件発明１は、甲１に記載された発明、甲１～甲４に記載された技術的事項、及び、本件特許の出願時の技術常識に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 (５) 本件発明２～４について 本件発明２～４の「メタンガス生成装置」は、本件発明１の「メタンガス生成装置」の構成を、さらに限定したものであるから、上記(３)で説示したのと同様の理由により、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 (６) 申立人の主張について 申立人は、申立書の１７頁の「ウ 相違点２について」の項目において、上記(３)ア及び(４)アで認定した相違点１及び３に相当する、本件発明１と甲１に記載された発明（甲１発明１）との間の相違点２について、次のように主張している。 「熱交換器において，凝縮水を排水する排水管を設けることは技術常識である。ここで，甲１発明１では，凝縮水を排水するために別途第一気液分離器Ｄ１を設けている。そうすると，甲１発明１の目的は，設備投資を削減し，占有面積を減少させることであるから，甲１発明１の熱交換器に技術常識を適用して凝縮水を排水する排水管を設けることに格別の困難性は存在しない。そして，熱交換器に凝縮水を排水する排水管を設けるということは，すなわち，熱交換器が水蒸気を凝縮可能な伝熱交換面積を有することであるから，甲１発明１において相違点２からなる構成とすることは，当業者であれば容易に想到し得たことである。」 しかし、甲１方法発明及び甲１装置発明において、それぞれ相違点１及び相違点３に係る構成を採用することは、甲２～甲４の記載事項を含めた本件特許の出願時の技術常識を考慮しても、当業者にとって動機付けがあるとはいえず、当該構成を敢えて採用する根拠を見いだせないことは、上記(３)～(５)で詳述したとおりであるから、申立人の上記主張は採用できない。 (７) 申立理由１（進歩性欠如）についてのまとめ 以上のとおり、本件発明１～５は、甲１に記載された発明、甲１～甲４に記載された技術的事項、及び、本件特許の出願時の技術常識に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。 よって、本件請求項１～５に係る特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものとはいえず、同法第１１３条第２号に該当しないから、申立理由１によって取り消されるべきものではない。 第５ むすび 以上のとおりであるから、申立人による特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１～５に係る特許を取り消すことはできない。 また、そのほかに本件請求項１～５に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。 よって、結論のとおり決定する。