2023-008259

特願２０２１－５４５１０９「ハニカム構造体及び排気ガス浄化装置」拒絶査定不服審判事件〔令和３年３月１８日国際公開、ＷＯ２０２１／０４９０７５〕について、次のとおり審決する。

結 論 本件審判の請求は、成り立たない。

理 由 第１ 手続の経緯 本願は、２０２０年（令和２年）４月７日（優先権主張 ２０１９年９月１１日 日本国）を国際出願日とする出願であり、その手続の経緯は、概略、以下のとおりである。 令和 ４年 ８月 １日付け：拒絶理由通知書 令和 ４年１０月 ４日提出：意見書 令和 ４年１２月 １日付け：拒絶理由通知書 令和 ５年 １月２７日提出：意見書、手続補正書 令和 ５年 ２月２１日付け：拒絶査定 令和 ５年 ５月１９日提出：審判請求書 令和 ６年 １月１１日付け：拒絶理由通知書 令和 ６年 ３月１１日提出：意見書、手続補正書 第２ 本願発明 本願の請求項１～７に係る発明は、令和６年３月１１日提出の手続補正書によって補正された特許請求の範囲の請求項１～７に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、その請求項２に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、以下のとおりのものである。 「外周壁と、 前記外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁と を有する柱状のハニカム構造体であって、 前記隔壁及び外周壁が、骨材と、前記骨材を結合している結合材と、を含む多孔体であり、 前記多孔体の気孔率が３５％以上であり、 前記骨材の全部が磁性体粒子で構成されており、 前記結合材が、前記骨材と異なる材料で構成されており、且つ、ホウケイ酸塩を含まないハニカム構造体。」 第３ 拒絶の理由 令和６年１月１１日付けで当審が通知した拒絶理由通知書中の理由３は、次のとおりのものを含むものである。 本願発明は、本願の優先日前に日本国内又は外国において頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった、以下の引用文献１に記載された発明並びに引用文献３及び４にみられるような周知技術に基いて、その優先日前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 引用文献１：米国特許出願公開第２０１８／０２５０６３１号明細書 引用文献３：特開２０１５－１７８４４５号公報 引用文献４：特開２０１４－１１７６６３号公報 第４ 引用文献の記載及び引用発明 １ 引用文献１について （１）記載事項 引用文献１には、以下の事項が記載されている。なお、翻訳文は当審で作成し、下線は当審で付した。以下同様。 ア 「[0004] This invention relates to gaseous emissions treatment components and methods for manufacturing thereof, such components having particular but not exclusive application to catalytic converters, particulate filters (PFs) and like structures for treating exhaust gases to reduce harmful pollution.」 （[0004] 本発明は、ガス状排出物処理部品及びその製造方法に関し、このような部品は、排気ガスを処理して有害な汚染を軽減するための触媒コンバータ、微粒子フィルタ（ＰＦ）及び同様の構造に特定の、ただし排他的ではない用途を有する。） イ 「[0034] A gaseous emissions treatment assembly may take any of a number of forms. Typical of these is a catalytic converter having a cylindrical substrate body 10 usually made of ceramic material and often called a brick, an example of which is shown in FIG. 1. The brick has a honeycomb structure in which a number of small area passages or cells 12 extend the length of the brick, the cells being separated by walls 14. There are typically from 400 to 900 cells per square inch (cpsi) of cross-sectional area of the substrate body 10 and the walls are typically in the range 0.003 to 0.008 inches in thickness. Typically, the ceramic substrate body 10 is formed in an extrusion process in which green ceramic material － containing clay or a mix of clay and particulate ceramic － is extruded through an appropriately shaped die and units are cut successively from the extrusion. The units are fired to convert the clay component to ceramic, the units being then cut into bricks. The areal shape of the cells or passages 12 may be whatever is convenient for contributing to the overall strength of the substrate body 10 while presenting a large contact area at which flowing exhaust gases can interact with a hot catalyst coating the interior walls of the cells. In other gaseous emissions treatment such as particulate filters, there may or may not be catalyst coating on the passage walls. In particulate filters, a checkerboard subset of cells have their front ends plugged, a ‘reverse’ checkerboard subset of cells have their back ends plugged, and gaseous emissions are treated by being driven though porous walls of the honeycomb structure from cells of the first subset into cells of the reverse subset.」 （[0034] ガス状排出物処理アセンブリは、多数の形態のうちのいずれかをとり得る。これらの典型的なものは、通常セラミック材料からなる、レンガと呼ばれることが多い円筒状の基体１０を有する触媒コンバータであり、その一例が図１に示されている。レンガは、多数の小さな面積の通路又はセル１２がレンガの長さにわたって延びるハニカム構造を有し、セルは壁１４によって分離されている。典型的には、基体１０の断面積の１平方インチ(ｃｐｓｉ)当たり４００～９００個のセルがあり、壁の暑さは、典型的には０．００３～０．００８インチの範囲である。典型的には、セラミックの基体１０は、生のセラミック材料（粘土又は粘土と粒子状セラミックの混合物を含む）を適切な形状のダイを通して押し出し、押出物からユニットを連続的に切断する押出プロセスで形成される。ユニットは、粘土成分をセラミックに変換するために焼成され、その後ユニットはレンガに切断される。セル又は通路１２の面積形状は、流動排気ガスがセルの内壁をコーティングする熱触媒と反応できる大きな接触面積を提供しながら、基体１０の全体的な強度に寄与するのに都合のよいものであれば何でもよい。微粒子フィルタのような他のガス状排出物処理では、通路壁に触媒コーティングがある場合とない場合がある。微粒子フィルタでは、セルのチェッカーボードサブセットは前端が塞がれており、セルの「逆」チェッカーサブセットは後端が塞がれており、ガス状排出物は最初のサブセットのセルから逆サブセットのセルに、ハニカム構造体の多孔質壁を通過することによって処理される。） ウ 「[0042] As disclosed in U.S. Pat. No. 9,488,085, a gaseous emissions treatment assembly such as that shown in FIG. 1 is modified as shown in FIGS. 2 and 3 to enable induction heating. Induction heating is a process in which a metal body is heated by applying a varying electromagnetic field so as to change the magnetic field to which the metal body is subject. This, in turn, induces eddy currents within the body, thereby causing resistive heating of the body. In the case of a ferromagnetic metal body, heat is also generated by a hysteresis effect. When the non-magnetized ferromagnetic metal is placed into a magnetic field, the metal becomes magnetized with the creation of magnetic domains having opposite poles. The varying field periodically initiates pole reversal in the magnetic domains, the reversals in response to high frequency induction field variation on the order of 1,000s to 1,000,000s cycles per second (Hz) depending on the material, mass, and shape of the ferromagnetic metal body. Magnetic domain polarity is not easily reversed and the resistance to reversal causes further heat generation in the metal. [0043] As illustrated in FIGS. 2 and 3, surrounding the ceramic substrate body 10 is a metal coil 20 and, although not visible in FIG. 2, located within selected ones of the cells 12 are metal inserts 22 (FIG. 4) such as wires. By generating a varying electromagnetic field at the coil 20, a chain reaction is initiated, the end result of which is that after start-up of a vehicle equipped with an exhaust system embodying the invention, light-off temperature may be attained more quickly in the presence of the varying electromagnetic induction field than if there were no such field. The chain reaction is as follows: the varying electromagnetic field induces eddy currents in the metal elements 22; the eddy currents cause heating of the metal elements; heat from the metal elements 22 is transferred to the ceramic substrate body 10; heat from the heated substrate body 10 is transferred to exhaust gas as it passes through the emissions control component; and the heated exhaust gas causes exothermic catalytic reactions to be initiated more quickly at the walls 14 compared to the period to initiation by exhaust gas having only heating from operation of the vehicle engine. Conduction from the heated metal elements 22 is the primary source of heat transfer to the ceramic substrate 10 and therefore to the exhaust gases when the emissions component is in operation. There is also a small amount of convective and radiated heat transfer at any small air gaps between metal elements such as wires and the interior surface of the cells within which they are contained.」 （[0042] 米国特許第９４８８０８５号に開示されているように、図１に示すような排気ガス処理装置は、誘導加熱を可能にするために、図２及び図３に示されるように変更される。誘導加熱は、金属体が受ける磁場を変化させるために、変化する電磁場を適用することによって金属体を加熱するプロセスである。これにより、本体内に渦電流が誘導され、本体の抵抗加熱が引き起こされる。強磁性体金属の場合、熱はヒステリシス効果によっても生成される。磁化されていない強磁性金属が磁界内に配置されると、金属は磁化され、反対の極を有する磁区が生成される。磁場の変化により、周期的に磁区内の極の反転が開始され、反転は、強磁性金属体の材料、質量、形状に応じて１秒あたり１０００～１００００００サイクル（Ｈｚ）程度の高周波誘導磁場の変化に応じて起こる。磁区の極性は簡単には反転せず、反転に対する抵抗により金属内でさらなる熱が発生する。 [0043] 図２及び図３に示すように、セラミックス基体１０の周囲には金属コイル２０があり、図２では見えないが、セル１２の選択された１つの中にワイヤのような金属インサート２２(図４)が配置されている。コイル２０で変化する電磁場を生成することによって、連鎖反応が開始され、その最終結果として、本発明を具体化した排気システムを備えた車両の始動後、変化する電磁誘導場の存在の下では、そのような場がない場合よりも、早くライトオフ温度に到達する可能性がある。連鎖反応は以下のとおりである。変化する電磁場は、金属要素２２内に渦電流を誘導する。渦電流は、金属要素の加熱を引き起こす。金属要素２２からの熱は、セラミック基体１０に伝達される。加熱された基体１０からの熱は、排気ガスが排出制御部品を通過する際に排気ガスに伝達される。そして、加熱された排気ガスは、車両エンジンの作動による熱のみを受ける排気ガスによって開始されるまでの期間と比較して、壁１４における発熱触媒反応をより迅速に開始させる。加熱された金属要素２２からの熱伝導は、排気部品が動作しているときに、セラミック基体１０及び、したがって、排ガスへの熱伝達の主な源である。また、ワイヤのような金属要素と、それらが含まれるセルの内面との間の小さな空隙でも、少量の対流及び放射による熱伝達が発生する。） エ 「[0064] Referring to FIG. 13, in another method for placing solid metal in a ceramic substrate 10, metal powder and green ceramic material － typically clay or a particulate ceramic/clay mix － is formed into a paste 88. In the manufacture of the ceramic substrate, the paste is extruded through a die 84 to produce a composite ceramic/clay metal honeycomb. Either or both of the metal powder content and its distribution are selected to make the substrate inductively active to enable operational induction heating. The metal content is on the order of high-10s to low-100s of grams for a typical 4 inch diameter by 6 inch long 400 cpsi substrate. Actual metal content depends on how much power the catalytic converter or PDF is to absorb when the component is in use. Many applications demand quick heating or high power which require a relatively high metal content. The concentration of metal can be varied along the length of the substrate and/or across its span. The density of metal is several times that of the clay or ceramic ingredients in the mix. Water is added to or removed from the ingredients depending on the powdered metal content and its particle size. Metal typically has a lower affinity for water than clay/ceramic materials so less water is required for the same particle size. More water is required if the particle size of the powdered metal is smaller than that of the powdered clay materials. Water content and particle size are adjusted to produce a desired rheology; for example, to match current commercially used substrate extrusion processes. The metal/clay extrudate is then dried and fired. The metal is chosen to be stable at the ceramic firing temperature and is therefore a spectator material residing in the ceramic matrix without reacting with the ceramic to form radically new products. In composition, the matrix is sintered ceramic with trapped individual metal particles. It is beneficial, although not critical, that the metal content consolidates as a result of firing to produce electrical continuity in all or part of the metal. The metal typically has a thermal expansion several times that of the ceramic meaning that the substrate itself expands more than current commercially used substrates that are devoid of metal. In one form of emissions treatment assembly, to allow a greater dimensional change, a thicker insulation mat is positioned between the ceramic/metal substrate and a surrounding sheet metal canister.」 （[0064] 図１３を参照すると、固体金属をセラミック基体１０内に配置する別の方法では、金属粉末及び生のセラミック材料（典型的には粘土又は粒子状セラミック／粘土混合物）がペースト８８に形成されている。セラミック基体の製造において、ペーストはダイ８４から押し出され、複合セラミック／粘土金属ハニカムを生成する。金属粉末の含有量とその分布の一方又は両方は、基体を誘導的に活性にして誘導加熱の操作を可能にするように選択される。金属含有量は、典型的な直径４インチ、長さ６インチの４００ｃｐｓｉの基体の場合１０～１００グラムのオーダーである。実際の金属含有量は、部品の使用時に触媒コンバータ又はＰＤＦが吸収する電力量によって異なる。多くの用途では、急速加熱や高出力が要求され、比較的高い金属含有量が必要となる。金属の濃度は、基体の長さに沿って、及び／又は、その全長に沿って変化させることができる。金属の密度は、混合物に含まれる粘土又はセラミック成分の密度の数倍である。金属粉末の含有量とその粒子サイズに応じて、成分に水を追加又は除去する。通常、金属は粘土／セラミック材料よりも水との親和性が低いため、同じ粒子サイズに必要とされる水が少なくなる。金属粉末の粒径が粉末状の粘土材料の粒径よりも小さい場合には、より多くの水が必要となる。水含有量と粒子サイズは、所望のレオロジーを生じるように調節される。例えば、現在商業的に使用される基体押出処理に適合するためである。次いで、金属／粘土押出成形物は、乾燥され、焼成される。金属は、セラミックの焼成温度で安定であるように選択されるため、セラミックと反応して根本的に新しい生成物を形成することなく、セラミックマトリクス中に存在している傍観者的な物質である。組成的には、マトリックスは個々の金属粒子が閉じ込められた焼結セラミックである。重要ではないが、焼成の結果として金属含有量が凝固し、金属の全部又は一部に電気的導通が生じることは有益である。金属は、通常セラミックの熱膨張の数倍であり、このことは、金属を含まない現在商業的に使用されている基体よりも基体自体がより膨張することを意味する。排出物処理アセンブリの１つの形態では、より大きな寸法変化を許容するために、より厚い断熱マットがセラミック／金属基材と周囲の板金キャニスタとの間に配置される。） オ 「 ［図：0001412002000001.jpg］ 」（図２、３） カ 「 ［図：0001412002000002.jpg］ 」（図１３） （２）認定事項 ア 上記（１）イの[0034]の記載事項及び同オの図２、３、カの図１３の図示内容から、基体１０は、外周壁と、前記外周壁の内側に配設され、長さにわたって延びるセル１２を分離する壁１４とを有すると認められる。 イ 上記（１）エの[0064]の記載事項及び同カの図１３の図示内容、さらには、上記アの認定事項から、基体１０、すなわち、壁１４及び外周壁が金属粉末と粘土とを含むことが認められ、さらに、上記（１）イの[0034]の記載事項から、基体１０、すなわち、壁１４及び外周壁が多孔質壁であることが認められる。 （３）引用文献１記載の発明 引用文献１の上記（１）の記載事項及び上記（２）の認定事項から、引用文献１には、以下の発明（以下「引用発明」という。）が記載されていると認められる。 「外周壁と、 前記外周壁の内側に配設され、長さにわたって延びるセル１２を分離する多孔質壁である壁１４と を有し、ハニカム構造を有する円筒状の基体１０であって、 前記壁１４及び外周壁が、金属粉末と粘土とを含む多孔質壁であり、 前記金属粉末に関し、比較的高い金属含有量が必要となり、その粒子サイズは、所望のレオロジーを生じるように調節される基体１０。」 ２ 引用文献３について （１）記載事項 引用文献３には、以下の事項が記載されている。 ア 「【００１４】 本発明のハニカム構造体は、ハニカム構造体を粒子状物質（以下、単に「ＰＭ」ということがある）捕集用のフィルタとして用いた場合に、フィルタ再生時において、熱応力による破損を生じにくい。また、本発明のハニカム構造体は、従来のハニカム構造体に比して、耐火物骨材同士を結合する部分であるボンドネック部の強度が向上しているため、ハニカム構造体の強度が高い。更に、本発明のハニカム構造体は、耐火物骨材同士を結合する部分であるボンドネック部の強度が向上するために、従来のハニカム構造体よりも低い気孔率となっているが、排ガスが通過しない気孔が少ないため、圧力損失が低い。以下、「ＰＭ捕集用のフィルタとして用いる場合のハニカム構造体」を、単に「ハニカムフィルタ」ということがある。」 イ 「【００１９】 図１に示すように、本実施形態のハニカム構造体１００は、流体の流路となる第一端面１から第二端面３まで延びる複数のセル５を区画形成する隔壁７を有する柱状のハニカム構造部９を備えている。そして、隔壁７が、耐火物骨材と、当該耐火物骨材同士を結合するボンド材とを有する多孔体からなる。また、ハニカム構造部９の隔壁７を構成する多孔体の気孔率が２５％以上、７０％以下である。」 ウ 「【００２６】 隔壁を構成する多孔体の気孔率は、２５％以上、７０％以下であり、２５％以上、５５％以下であることが好ましく、２５％以上、３２％以下であることが更に好ましい。気孔率をこのような値とすることで、ハニカム構造体の熱容量、及び熱伝導率が大きくなり、フィルタ再生時におけるハニカム構造体の最高温度が低くなる。気孔率の値は、水銀ポロシメーターにより測定した値である。」 エ 「【００３６】 ハニカム構造部の外周壁の厚さは特に限定されないが、０．３ｍｍ以上、３ｍｍ以下であることが好ましい。０．３ｍｍより薄いと外周壁近傍のセルが欠けやすく、強度が低下することがある。また、３ｍｍより厚いと、圧力損失が増大することがある。また、ハニカム構造部の外周壁は、ハニカム構造部の隔壁と一体的に押出成形されたものであってもよく、外周コート材を塗布することにより外周壁を作成したものであってもよい。」 ３ 引用文献４について （１）記載事項 引用文献４には、以下の事項が記載されている。 ア 「【０００１】 本発明は、エンジン、特に自動車エンジンの排ガス中に含まれる粒子状物質を捕集するためのフィルタに関する。」 イ 「【００２５】 本発明に係る微粒子捕集フィルタ１は、図１に示すようなハニカム構造体２を備えたものである。図１及び図２に示すように、ハニカム構造体２は、複数個のハニカムセグメント３が接合材１２により一体的に接合されたものである。図３及び図４に示すように、各ハニカムセグメント３は、排ガスの入口側となる入口端面４から排ガスの出口側となる出口端面５まで延びる複数のセル７を区画形成する多孔質の隔壁８を有する。」 ウ 「【００３５】 本発明に係る微粒子捕集フィルタにおいては、隔壁８の気孔率が、３４～４３％であることが好ましく、３６～４２％あることがより好ましい。隔壁８の気孔率をこのような範囲とすることにより、圧力損失を適正な範囲に保ちつつ、フィルタ再生時の局所的な温度上昇を抑制して、熱応力を緩和し、熱応力による損傷を効果的に防止することが容易となる。」 エ 「【００５８】 次いで、坏土を押出成形してハニカム成形体を形成する。」 第５ 対比 １ 本願発明と引用発明とを対比すると、以下のとおりとなる。 （１）引用発明の「外周壁」は本願発明の「外周壁」に相当し、以下同様に、「長さにわたって延びるセル１２」は「一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセル」に、「分離する」は「区画形成する」に、「多孔質壁である」は「多孔質の」に、「壁１４」は「隔壁」に、「ハニカム構造を有する円筒状の基体１０」は「柱状のハニカム構造体」に、、「多孔質壁」は「多孔体」に、「基体１０」は「ハニカム構造体」に、それぞれ相当する。 （２）本願発明の「骨材」について、発明の詳細な説明を参酌しても何ら特別な定義はないところ、例えば、デジタル大辞泉には、「セメントに混ぜてコンクリートやモルタルを作る補充材料。砂・砂利・砕石など。」と定義されていることから、単なる補充材料であると認められる。 これに対し、引用発明の「金属粉末」は、上記第４の１（１）エの[0064]の「金属は、セラミックの焼成温度で安定であるように選択されるため、セラミックと反応して根本的に新しい生成物を形成することなく、セラミックマトリクス中に存在している傍観者的な物質である。組成的には、マトリックスは個々の金属粒子が閉じ込められた焼結セラミックである。」という記載及び「比較的高い含有量が必要とな」るものであるから、粘土からなる焼結セラミックの補充材料であるといえる。 また、骨材の粒子径や粒度分布がレオロジー特性に影響を及ぼすことは技術常識であるところ（例えば、西林新蔵ら、流動化コンクリートのレオロジー的性質に及ぼす骨材特性の影響、コンクリート工学年次論文報告集 １９９１ １３－１ Ｐ１２５－１３０参照。）、引用発明の「金属粉末」は、、その粒子サイズが所望のレオロジーを生じるように調節されるものであるから、骨材としての機能、作用を有するといえる。 よって、引用発明の「金属粉末」は本願発明の「骨材」に相当する。 また、引用発明の「金属粉末」は、上記第４の１（１）ウの[0042]～[0043]の記載事項から、誘導加熱のための金属であり、磁性体であることが自明であり、引用発明の「粘土」は本願発明の「前記骨材を結合している結合材」及び「結合材」に相当し、本願発明の「骨材」ではないから、引用発明は、「骨材の全部が磁性体粒子で構成されて」いるといえる。 （３）引用発明の「粘土」は、明らかに引用発明の「金属粉末」と異なる材料で構成されており、且つ、「粘土」は、マグネシウム、アルミニウム、鉄、ナトリウム等の加水ケイ酸塩鉱物であり、通常ホウケイ酸塩を含まない。 ２ したがって、本願発明と引用発明とは、以下の点で一致する。 「外周壁と、 前記外周壁の内側に配設され、一方の端面から他方の端面まで貫通して流路を形成する複数のセルを区画形成する多孔質の隔壁と を有する柱状のハニカム構造体であって、 前記隔壁及び外周壁が、骨材と、前記骨材を結合している結合材と、を含む多孔体であり、 前記骨材の全部が磁性体粒子で構成されており、 前記結合材が、前記骨材と異なる材料で構成されており、且つ、ホウケイ酸塩を含まないハニカム構造体。」 ３ そして、本願発明と引用発明とは、以下の点で相違する。 ［相違点］ 多孔体に関し、本願発明は、その「気孔率が３５％以上」であるのに対し、引用発明は、気孔率が不明な点。 第６ 判断 １ ［相違点］について ハニカム構造体の局所的な温度上昇を抑制しつつ、圧力損失を適正な範囲に保つために気孔率を３５％以上とすることは、上記第４の２、３に記載したとおり引用文献３及び４に、それぞれみられるように周知技術である。 そして、本願発明において、気孔率を３５％以上とすることに臨界的意義はない。 よって、引用発明において、基体１０の局所的な温度上昇を抑制しつつ、圧力損失を適正な範囲に保つために気孔率を選択することは当業者が通常なし得ることであり、その際に上記周知技術を採用して、３５％以上とすることは、当業者が適宜なし得る設計変更である。 したがって、引用発明に周知技術を採用して、本願発明の相違点に係る発明特定事項とすることは、当業者が容易に想到し得ることである。 さらに、上記相違点を勘案しても、本願発明の奏する作用効果は、引用発明及び周知技術の奏する作用効果から予測される範囲内のものにすぎず、格別顕著なものということはできない。 ２ 予備的な検討 仮に、引用発明の「金属粉末」が骨材としての機能、作用を有しないものであり、本願発明の「骨材」に相当しないと仮定して、以下予備的に検討する。 引用発明の「金属粉末」は、比較的高い含有量が必要となるものであるから、その含有量を調節して、補充材料である本願発明の「骨材」とすることは、当業者が適宜なし得ることである。 また、その粒子サイズが所望のレオロジーを生じるように調節されるものであるのだから、適切なレオロジーを生じるようにその粒子サイズを調節して本願発明の「骨材」とすることは、当業者が適宜なし得ることである。 ３ 令和６年３月１１日提出の意見書における審判請求人の主張について （１）上記意見書において審判請求人は、以下のように主張している。 ア 「引用文献１に記載のハニカム構造体について、その製造方法において、段落［００６４］に「金属粉末とグリーンセラミック材料－典型的には粘土または粒子状のセラミック／粘土混合物－がペースト８８に形成される。セラミック基板の製造において、ペーストはダイ８４を通して押し出され、複合セラミック／粘土金属ハニカムを製造する。」と記載されている。 このように、引用文献１には、隔壁が骨材と、骨材を結合している結合材とを含んでおり、結合材を骨材とは別の材料で形成するという思想（本願の段落［００１８］－［００１９］）について開示も示唆もない。 従って、引用文献１に基づき、本願の請求項１及び２に規定されているような結合材が骨材と異なる材料で構成されているハニカム構造体を作製することは当業者といえども容易であるとは言えないと思量する。」 イ 「さらに、本願の請求項１及び２において、多孔体の気孔率が３５％以上である。通常の製法で作製されている引用文献１及び２では、ハニカム基体が緻密になっている可能性が高く、多孔体の気孔率は３５％より大幅に低いものとなっていると予想される。」 （２）上記審判請求人の主張について、以下検討する。 ア 上記（１）アの主張に関し、審判請求人は、 「引用文献１には、隔壁が骨材と、骨材を結合している結合材とを含んでおり、結合材を骨材とは別の材料で形成するという思想（本願の段落［００１８］－［００１９］）について開示も示唆もない。」 と主張しているが、その根拠は何ら明らかにしていない。 一方で、上記第５の１（２）、（３）で対比したように、引用発明の「金属粉末」は本願発明の「骨材」に相当し、同様に、「粘土」は「結合材」に相当する。そして、粘土と金属粉末とは、明らかに別の材料である。 さらに、仮に、引用発明の「金属粉末」が本願発明の「骨材」に相当しないとしても、上記２で検討したように、引用発明の「金属粉末」を本願発明の「骨材」とすることは、当業者が適宜なし得ることである。 イ 上記（１）イの主張に関し、上記第４の１（１）エの[0064]の記載事項より、引用発明は、押出成形によって製造されていると認められる。 そして、押出成形によって製造されたハニカム構造体の気孔率を３５％以上とすることは、上記第４の２、３に記載したとおり引用文献３及び４に、それぞれみられるように周知技術である。 よって、引用発明に周知技術を採用して、押出成形によって製造されている引用発明の気孔率を３５％以上とすることに、阻害要因はない。 ウ したがって、審判請求人の主張は当を得たものではなく、採用できない。 ４ まとめ 以上より、本願発明は、引用発明及び周知技術に基いて当業者が容易に発明をすることができたものである。 第７ むすび 以上のとおり、本願発明は、引用発明及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないから、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶されるべきものである。 よって、結論のとおり審決する。