2017-700586

特許第６０７０９７１号発明「排ガス処理装置及び排ガス処理方法」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。

【結　論】 特許第６０７０９７１号の請求項１ないし１０に係る特許を維持する。

【理　由】 第１　手続の経緯 特許第６０７０９７１号の請求項１ないし１０に係る特許についての出願は、平成２８年２月２日に出願された特願２０１６－５１９３９７号（優先権主張　平成２７年２月１８日　平成２７年１１月１８日）の一部を平成２８年８月１日に新たな特許出願としたものであって、平成２９年１月１３日にその特許権の設定登録がされ、その後、その特許に対し、特許異議申立人　鈴木友子　及び　一條淳によりそれぞれ特許異議の申立てがされたものである。 第２　本件発明 特許第６０７０９７１号の請求項１ないし１０の特許に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」ないし「本件発明１０」という。）は、それぞれ、その特許請求の範囲の請求項１ないし１０に記載された事項により特定されるとおりのものである。 第３　異議申立の理由について Ａ．異議申立人　鈴木友子　の異議申立について 異議申立人　鈴木友子は、次の甲各号証を証拠として提出し、以下に示す理由により、本件発明１ないし１０に係る特許は取り消されるべきである旨を主張している。 ＜証拠＞ 甲第１号証：特開平９－３０８８１７号公報 甲第２号証：特開２０１５－１９６１２７号公報 甲第３号証：特開２０１６－１６９１２４号公報 甲第４号証：特開平６－２５８４１８号公報 甲第５号証：特開２００９－６６２号公報 甲第６号証：特開２０００－９３７９８号公報 ＜異議申立理由の概要＞ 本件発明１ないし１０に係る特許は、同発明が、甲第１号証に記載された発明及び甲第２ないし６号証のいずれかに記載された技術手段に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない出願に対してされたものであるから、取り消されるべきものである。 Ｂ．異議申立人　一條淳　の異議申立について 異議申立人　一條　淳は、次の甲各号証を証拠として提出し、以下に示す理由により、本件発明１ないし１０に係る特許は取り消されるべきである旨を主張している。 ＜証拠＞ 甲第１号証：米国特許出願公開第２０１１／０１９７７６０号明細書 甲第２号証：特開平９－３０８８１７号公報 甲第３号証：特開２００９－２０２１０６号公報 甲第４号証：特開２００１－１９８４３４号公報 ＜異議申立理由の概要＞ 本件発明１ないし１０に係る特許は、同発明が、甲第１号証に記載された発明及び甲第２ないし４号証のいずれかに記載された技術手段に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない出願に対してされたものであるから、取り消されるべきものである。 第４　当審の判断 Ａ．異議申立人　鈴木友子　の異議申立について Ａ－１．本件発明６について Ａ－１－１．甲第１号証の記載 甲第１号証には以下の記載がある。 （ア）「【請求項１】塩化水素、重金属、有機ハロゲン化合物、炭化水素のうちの１種以上の有害物を含有する排ガスを、それらを吸収、濾過または捕捉する粉粒体を供給して形成されるバグフィルタ濾布表面の粉粒層で除去する方法において、バグフィルタ出口の排ガス中の上記有害物の濃度のうちの１つ以上を測定し、該濃度の増減に基づいてバグフィルタ表面の粉粒層形成に使用される当該有害物除去用粉粒体の供給量を増減することを特徴とする排ガス処理方法。 【請求項２】請求項１において、上記有害物濃度が増加したときに、該有害物除去用粉粒体の供給を、所定期間で供給すべき必要量を一気に供給するか、または供給量増加変動初期時の供給量を変動終了時供給量より一時的に大きくして供給するようにしたことを特徴とする排ガス処理方法。」 （イ）「【０００１】【発明の属する技術分野】本発明は、排ガス処理方法および装置に係り、特に塩化水素、水銀などの重金属、有機ハロゲン化合物、炭化水素等を含有する、都市ごみ焼却炉などから排出される排ガスの処理方法および装置に関するものである。」 （ウ）「【００１６】【発明の実施の形態】本発明の排ガス処理システムの実施例１を図１に示した。焼却炉１で発生した排ガスは排熱回収器２と冷却器（例えば水スプレ式冷却器）３で温度１８０℃まで温度低下した後に消石灰供給器４と活性炭供給器５より消石灰と活性炭が添加されてバグフィルタ６に入り、煤塵とともに塩化水素、重金属、有機ハロゲン系化合物が除去され、煙突７から大気に放出される。バグフィルタ６出口の排ガスは必要に応じて塩化水素分析計８、水銀分析計９で分析され監視される。」 （エ）「【００２０】水銀濃度の制御においても、濃度の検出値を取込み、あらかじめ設定している濃度の下限値、上限値と比較して制御する。水銀濃度検出値が下限値より小さい場合には過剰の活性炭が供給されている状態にあるので、活性炭供給量の設定値を減少させ、粉体流量調節器２２を変動させて活性炭供給量を減少させる。水銀濃度検出値が下限値と上限値の間にある場合には適量の活性炭が供給されている状態にあるので、活性炭供給量の設定値は変更せずに所定の時間を置いてもとの塩化水素濃度制御の段階に戻る。」 （オ）「【００２１】水銀濃度検出値が上限値より大きい場合には単純に活性炭が不足している状態にある場合と何らかの原因で粉末層が不良の場合がある。消石灰供給量制御で塩化水素が低減する場合には前者と判定して不足している活性炭を追加した後に、所定の時間を置いてもとの塩化水素濃度制御の段階に戻る。消石灰供給量制御で塩化水素が低減せず塩化水素の上限値を超えている場合には後者と判定してオペレータが原因を判定して対策すべく、自動制御のルーチンを終了させる。」 （カ）「【００２２】排ガス濃度と各種操作の経時変化を図３に模式化して示す。横軸は時間経過を示す。縦軸はバグフィルタ出口の塩化水素濃度、水銀濃度、バグフィルタ入口への消石灰供給量、活性炭供給量、バグフィルタ出入口の差圧、バグフィルタ剥離用のパルスジェット空気のパルス圧を示す。塩化水素濃度と水銀濃度の図中における各々２本の平行線は、制御用にあらかじめ設定した濃度の上限値と下限値を示す。曲線は濃度検出値を平滑化処理して示す。・・・ 【００２３】塩化水素濃度は図中Ａ点で塩化水素濃度の上限値を超え、本発明による制御で消石灰が不足していると判定され、消石灰供給量が増加される。消石灰供給量の増加は図中に点線で示したように一定量を増加させるだけでもよいが、図中に実線で示したように変動の開始時に変動終了後よりも多い量を供給すれば応答が速くなるので好ましい。対応する塩化水素濃度変化も点線と実線で示したが、粉体層に保持されている消石灰の新旧の入れ替えが速まるので、塩化水素濃度の復旧が実線の場合は点線の場合に較べて速くなる。 【００２４】水銀濃度は図中Ｂ点で水銀濃度の上限値を超え、本発明による制御で、例えば活性炭が不足していると判定され、活性炭供給量が増加された・・・」 （キ）「本発明の排ガス処理システムを採用した焼却システムのフローを示す図」（【図面の簡単な説明】）と説明される【図１】を以下に示す。 （ク）「焼却システム運転状態の経時変化を示す図」と説明される【図３】を以下に示す。 Ａ－１－２．甲第１号証に記載された発明 ｉ）甲第１号証の記載事項（ア）から、請求項１を引用する請求項２を独立形式で記載すれば、甲第１号証には、 「塩化水素、重金属、有機ハロゲン化合物、炭化水素のうちの１種以上の有害物を含有する排ガスを、それらを吸収、濾過または捕捉する粉粒体を供給して形成されるバグフィルタ濾布表面の粉粒層で除去する方法において、 バグフィルタ出口の排ガス中の上記有害物の濃度のうちの１つ以上を測定し、該濃度の増減に基づいてバグフィルタ表面の粉粒層形成に使用される当該有害物除去用粉粒体の供給量を増減するものであって、 上記有害物濃度が増加したときに、該有害物除去用粉粒体の供給を、所定期間で供給すべき必要量を一気に供給するか、または供給量増加変動初期時の供給量を変動終了時供給量より一時的に大きくして供給するようにした、排ガス処理方法。」について記載されている。 ｉｉ）同（キ）の図１と同（ウ）の記載から、上記「排ガス処理方法」は、「焼却炉１」から排出され「有害物」を含有する「排ガス」を「バグフィルタ６」で「煤塵と共に」処理し、「焼却炉１」から「バグフィルタ６」へ排ガスを導く「煙道１１」へ「消石灰供給器４」と「活性炭供給器５」から「消石灰」と「活性炭」を供給し、「バグフィルタ６出口」に位置する「塩化水素分析計８」と「水銀分析計９」で「排ガス」の「有害物」の濃度を計測し、同（エ）（オ）から、「流量設定器２１」「粉体流量調節器２２」で「消石灰」と「活性炭」の供給量を制御するものである。 ｉｉｉ）すると、上記「排ガス処理方法」は、 「焼却炉１」から排出され「有害物」を含有する「排ガス」を「バグフィルタ６」で「煤塵と共に」処理し、「焼却炉１」から「バグフィルタ６」へ排ガスを導く「煙道１１」へ「消石灰供給器４」と「活性炭供給器５」から「消石灰」と「活性炭」を供給する「排ガス処理方法」において、 「バグフィルタ６出口」に位置する「塩化水素分析計８」と「水銀分析計９」で「排ガス」の「有害物」の濃度を計測し、「流量設定器２１」「粉体流量調節器２２」で「消石灰」と「活性炭」の供給量を制御するものであり、「バグフィルタ出口の排ガス中の上記有害物の濃度のうちの１つ以上を測定し、該濃度の増減に基づいてバグフィルタ表面の粉粒層形成に使用される当該有害物除去用粉粒体の供給量を増減するものであって、 上記有害物濃度が増加したときに、該有害物除去用粉粒体の供給を、所定期間で供給すべき必要量を一気に供給するか、または供給量増加変動初期時の供給量を変動終了時供給量より一時的に大きくして供給するようにした、排ガス処理方法。」であるといえる。 ｉｖ）ここで、同（イ）から「有害物」として「重金属」である「水銀」の活性炭による吸着処理に着目し、本件請求項６の記載に則して整理すれば、　甲第１号証には、 「焼却炉から排出され水銀を含有する排ガスをバグフィルタで煤塵と共に処理し、焼却炉からバグフィルタへ排ガスを導く煙道へ活性炭供給器から活性炭を供給する排ガス処理方法において、 バグフィルタ出口に位置する水銀分析計で排ガスの水銀の濃度を計測し、流量設定器及び粉体流量調節器で活性炭の供給量を制御するものであり、　　該濃度の増減に基づいてバグフィルタ表面の活性炭層形成に使用される当該活性炭の供給量を増減するものであって、 上記水銀濃度が増加したときに、該活性炭の供給を、所定期間で供給すべき必要量を一気に供給するか、または供給量増加変動初期時の供給量を変動終了時供給量より一時的に大きくして供給するようにした、排ガス処理方法。」（以下、「引用発明Ａ」という。）の発明が記載されていると認められる。 Ａ－１－３．本件発明６と引用発明Ａとの対比 ｉ）引用発明Ａの「焼却炉」、「バグフィルタ」は本件発明６の「炉」、「集塵装置」に相当する。 また、引用発明Ａの「排ガス」を「バグフィルタ」で「煤塵と共に処理」することは、本件発明６の「排ガス」を「集塵装置」で「除塵処理」することに相当する。 ｉｉ）引用発明Ａの「バグフィルタ出口に位置する水銀分析計」は本件発明６の「集塵装置の下流側」の「下流側水銀濃度計」に相当し、引用発明Ａの「流量設定器及び粉体流量調節器」は本件発明６の「制御装置」に相当するから、引用発明Ａの「バグフィルタ出口に位置する水銀分析計で排ガスの水銀の濃度を計測し、流量設定器及び粉体流量調節器で活性炭の供給量を制御する」ことは、本件発明６の「集塵装置の下流側で排ガス中の水銀濃度を下流側水銀濃度計で測定する測定工程と、制御装置で活性炭供給装置の活性炭供給量を制御する制御工程を備え」ることに相当する。 ｉｉｉ）以上から、本件発明６と引用発明Ａとは、 「炉から排出され水銀を含む排ガスを集塵装置で除塵処理し、炉から集塵装置へ排ガスを導く排ガス流路へ活性炭供給装置から活性炭を吹き込むこととする排ガス処理方法において、 集塵装置の下流側で排ガス中の水銀濃度を下流側水銀濃度計で測定する測定工程と、制御装置で活性炭供給装置の活性炭供給量を制御する制御工程を備える、排ガス処理方法。」である点で一致し、次の点で相違する。 ＜相違点＞「活性炭」の供給の制御に関して、 本件発明６では、 ａ）制御工程で、活性炭供給量を所定の最小値以上に維持するとともに、下流側水銀濃度計による水銀濃度測定値に基づき、上記集塵装置の下流側での排ガス中の水銀濃度を設定値以下とするように、水銀濃度測定値と活性炭供給量との予め定める対応関係に基づき活性炭供給量を制御し、 ｂ）さらに、制御工程で、 ｂ－１）排ガス中の水銀濃度測定値が零又は測定可能な限界最小値未満の値から、第一の所定水銀濃度に達するまでの範囲には、所定の最小値の活性炭供給量のもとに活性炭を供給し、 ｂ－２）水銀濃度測定値が上記第一の所定水銀濃度に達した後に、水銀濃度測定値の増加にしたがって、所定の最小値から直線的に活性炭供給量を増大させ、水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の最大値の供給量とし、 ｂ－３）水銀濃度測定値が上記第二の所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つように活性炭供給量を制御し、 ｃ）活性炭供給量を所定の最小値以上に維持して、集塵装置のバグフィルタに活性炭を付着させ活性炭吸着層を予め十分に形成しておき、高濃度の水銀を含む排ガスが排出された際に速やかに、既に形成されている活性炭吸着層とその際に吹き込まれる活性炭により水銀を吸着除去して集塵装置の下流側での排ガス中の水銀濃度を設定値以下にまで低下させるものであるのに対して、 引用発明Ａでは、 ｄ）水銀の濃度の増減に基づいてバグフィルタ表面の活性炭層形成に使用される当該活性炭の供給量を増減するものであって、 ｅ）上記水銀濃度が増加したときに、該活性炭の供給を、所定期間で供給すべき必要量を一気に供給するか、または供給量増加変動初期時の供給量を変動終了時供給量より一時的に大きくして供給するようにしたものである点。 なお、上記「ａ）」～「ｅ）」は当審で付与したものである。 Ａ－１－４．相違点の検討 （１）相違点が引用発明から示唆されるかについて 上記相違点が引用発明と甲第１号証の記載から示唆されるものか否かについて検討する。 ｉ）上記引用発明Ａのｄ）の詳細について、上記甲第１号証の記載事項（エ）（オ）には、「水銀濃度」の「検出値」を予め設定された上下限値と比較して、「下限値より小さい場合」は「活性炭」が過剰なので「活性炭供給量を減少」させ、上下限値の間である場合は「活性炭」は適量なので「活性炭供給量」を変更せず、「上限値より大きい場合」は活性炭が不足なので「活性炭供給量」を「追加」する旨が示され、引用発明Ａにおいてそのようになされている。 そして、上記引用発明Ａのｅ）の詳細について、同（カ）と同（ク）の【図３】には、「活性炭供給量」を「追加」する場合には、「水銀濃度」が「Ｂ点」（【図３】）で「上限値」を越えた場合に、「活性炭」を大略一度に多く供給して応答を速くすることが示され、実際に、同【図３】ではそのように具体的になされている。 ｉｉ）本件発明６の上記ｂ－１）及びｂ－３）は、引用発明Ａ及び甲第１号証の記載から示唆されるかについて検討する。 ｉｉ－１）本件発明６の上記ｂ－１）について 本件特許明細書【0020】には、「水銀濃度測定値」が「零又は測定可能な限界最小値未満の値から、第一の所定水銀濃度に達するまでの範囲」では「活性炭」を「所定の最小値」で供給することにおいて、「所定の最小値」とは、「集塵装置のバグフィルタ」に「活性炭の吸着層が常に形成され」るようにし、「上記所定値よりも高濃度の水銀を含む排ガスが排出された際にも、予め形成された上記吸着層による吸着除去作用とその際に吹き込まれる活性炭による吸着除去作用とにより水銀を速やかにかつ確実に吸着除去でき」る活性炭供給量を意味するものであることが示されている。 それゆえ本件発明６の「ｂ－１）」は、「活性炭の吸着層が常に形成され」るように、「水銀濃度測定値」が「零又は測定可能な限界最小値未満の値」でも「所定の最小値」の活性炭が供給されることを意味するものといえる。 しかし、上記引用発明Ａのｄ）ｅ）からは、時間軸（横軸）の最初（時刻ゼロ）の時点から一定の「活性炭供給」のあること、また、「水銀濃度測定値」が「下限値より小さい場合」は「活性炭」が過剰なので「活性炭供給量を減少」させることが示されるにとどまり、それらは「活性炭の吸着層が常に形成され」るように、「水銀濃度測定値」が「零又は測定可能な限界最小値未満の値」でも「所定の最小値」の活性炭が供給されることまでも示唆するものとはいえない。 したがって、引用発明Ａ及び甲第１号証の記載は本件発明６のｂ－１）を示唆するものとまではいえない。 ｉｉ－２）本件発明６の上記ｂ－３）について 上記引用発明Ａのｄ）ｅ）からは、「水銀濃度」の「検出値」が「上限値より大きい場合」には活性炭が不足なので、「活性炭供給量」を大略一度に多く供給することが示されているにとどまり、「水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の最大値の供給量とし、水銀濃度測定値が上記第二の所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つようにする」（本件特許明細書【0022】）ようにすることまでも示唆するものとはいえない。 したがって、引用発明Ａは本件発明６のｂ－３）を示唆するものとまではいえない。 ｉｉｉ）以上から、上記ａ）、ｂ－２）及びｃ）について論ずるまでもなく、上記相違点は引用発明Ａと甲第１号証の記載から示唆されるものではない。 （２）引用発明Ａの他の甲各号証に記載の技術手段の適用について そこで、引用発明Ａへの他の甲各号証に記載の技術手段の適用により、上記相違点が当業者が容易に推考し得るものといえるかについて検討する。 （２－１）甲第２号証の適用について 本件特許についての出願は、平成２８年２月２日に出願された特願２０１６－５１９３９７号（優先権主張　平成２７年２月１８日　平成２７年１１月１８日）の一部を平成２８年８月１日に新たな特許出願としたものであるのに対して、甲第２号証は平成２７年１１月９日に公開された刊行物であるから公知文献でなく、本件発明の容易想到性の判断に用い得ない。 ここで仮に、甲第２号証が公知文献であった場合について以下に検討する。 甲第２号証には、「通常活性炭と添着活性炭とを併用して、排ガス中の水銀の吸着除去を良好に行い、添着活性炭の使用量を最小限として除去費用を抑制できる排ガス処理装置及び方法を提供することを課題」（【0011】）として、「測定された全水銀濃度が第一の設定値以下のとき、添着活性炭の吹込みを行わず、通常活性炭の吹込み量を一定量として維持し、全水銀濃度が第一の設定値より上昇したとき、通常活性炭の吹込み量を増加させ、全水銀濃度が第二の設定値より上昇したとき、第一の設定値より上昇したときに行う通常活性炭の吹込み量の増加を行うと共に、添着活性炭を吹き込み、全水銀濃度が第二の設定値以下で第一の設定値より高い値になったとき、添着活性炭の吹込みを停止し、第一の設定値より上昇したときに行う通常活性炭の吹込み量の増加を行い、全水銀濃度が第一の設定値以下になったとき、通常活性炭の吹込み量を上記一定量に戻すように制御する」（【0019】）排ガス処理方法の技術手段が開示されている。 したがって、引用発明Ａが「通常活性炭」のみの使用を前提とするのに対して、甲第２号証に記載の技術手段は「通常活性炭と添着活性炭」を必ず併用するものであることから、引用発明Ａへ甲第２号証に記載の技術手段を適用する動機付けがない。 （２－２）甲第３号証の適用について 上記（２－１）を参照。 甲第３号証は平成２８年９月２３日に公開された刊行物であるから公知文献でなく、本件発明の容易想到性の判断に用い得ない。 （２－３）甲第４号証の適用について 甲第４号証には「レーダにおけるアンテナパターンのビーム圧縮処理方法」が記載され、排ガス中の水銀を除去することに関して何ら示唆するものはなく、引用発明Ａへ甲第４号証に記載の技術手段を適用する動機付けがない。 （２－４）甲第５号証の適用について 甲第５号証には「廃棄物処理設備での廃棄物の焼却処理、熱分解処理、または溶融処理により発生した排ガスを処理するための方法であって、前記排ガス中からダストを除去することが可能でかつ前記排ガス中のダイオキシン類を吸着する活性炭が付着可能なろ布を有する第１バグフィルタに当該活性炭及び当該排ガスを導入することにより、当該排ガス中からダストを除去するとともに当該第１バグフィルタのろ布に前記活性炭を付着させてこの活性炭に前記排ガス中のダイオキシン類を吸着させる第１吸着工程と、ダイオキシン類を吸着する活性炭が付着可能なろ布を有する第２バグフィルタに、前記第１バグフィルタに導入される活性炭とは別の活性炭及び前記第１バグフィルタから排出されるガスを導入することにより、当該第２バグフィルタのろ布に当該別の活性炭を付着させてこの活性炭に前記ガス中のダイオキシン類を吸着させる第２吸着工程と、前記第２バグフィルタのろ布に付着した活性炭を回収して前記第１バグフィルタに供給する循環供給工程と、を含み、 前記第１吸着工程では、前記循環供給工程により供給される活性炭を前記第１バグフィルタに導入して当該第１バグフィルタのろ布に付着させることを特徴とする廃棄物処理設備の排ガス処理方法。」（【請求項１】）及び「第２バグフィルタ２２への活性炭の供給流量：１０～２００ｍｇ／Ｎｍ３ 」（【0061】）であることが記載されている。 しかし、甲第５号証で処理対象とされるのは「ダイオキシン」であって「水銀」ではなく、「ダイオキシン」の処理のために要する「活性炭の供給流量」が「水銀」の処理のために直ちに用い得るものとはいえないから、上記相違点に係るｂ－１）及びｂ－３）について記載も示唆もない。 したがって、引用発明Ａへ甲第５号証に記載の技術手段を適用する動機付けがない。 （２－５）甲第６号証の適用について 甲第６号証には「【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、排ガス中に含まれる有害な有機塩素化合物、例えばダイオキシン類を吸着した活性炭の後処理を不要とする、有機塩素化合物分解触媒、その製法、および該触媒を用いた排ガス処理方法を提供することにある。」（【0003】）、「【課題を解決するための手段】上記課題を解決するために、本願で特許請求する発明は以下のとおりである。（１）有機塩素化合物を含有する排ガスから該有機塩素化合物を分解除去する触媒において、メソポアカーボンを担体とし、これに触媒活性成分として、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｃｅ、ＡｇおよびＰｄから選ばれた金属またはその化合物が担持されている有機塩素化合物分解触媒。」（【0004】）と記載されている。 しかし、甲第６号証で処理対象とされるのは「ダイオキシン」であって「水銀」ではなく、「ダイオキシン」の処理のために用いるのは「メソポアカーボンを担体とし、これに触媒活性成分として、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｃｅ、ＡｇおよびＰｄから選ばれた金属またはその化合物が担持されている有機塩素化合物分解触媒」であって「活性炭」ではなく、「ダイオキシン」処理のために当該「有機塩素化合物分解触媒」を用いる技術を「水銀」の処理のために直ちに用い得るものとはいえないから、上記相違点に係るｂ－１）及びｂ－３）について記載も示唆もない。 したがって、引用発明Ａへ甲第６号証に記載の技術手段を適用する動機付けがない。 Ａ－１－５．本件発明６についての結言 以上から、本件発明６は、甲第１号証に記載された発明及び甲第２ないし６号証に記載された技術手段に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえず、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない出願に対してされたものでないから、取り消されるべきものでない。 Ａ－２．本件発明１ないし５及び本件発明７ないし１０について 本件発明７は、本件発明６の 「水銀濃度測定値が上記第一の所定水銀濃度に達した後に、水銀濃度測定値の増加にしたがって、所定の最小値から直線的に活性炭供給量を増大させ、水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の最大値の供給量とし、水銀濃度測定値が上記第二の所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つように活性炭供給量を制御し」を、 「水銀濃度測定値が上記第一の所定水銀濃度に達したときに、階段状に活性炭供給量を所定の第二の供給量にまで増大させ、水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達するまでの範囲には、活性炭供給量を第二の供給量で一定に保ち、さらに、水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の第三の供給量にまで増大させるように、水銀濃度測定値の増加にしたがって、階段状に活性炭供給量を増大させることを繰り返し、活性炭供給量を所定の最大値にまで増大させた後は、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つように活性炭供給量を制御し」とする点でのみ相違（下線部が相違箇所）する。 これは端的には、本件発明６が「所定の最小値から直線的に活性炭供給量を増大」させるものであるのに対して、本件発明７が「階段状に活性炭供給量を所定の第二の供給量にまで増大させ」ることを繰り返すものである点でのみ相違するものであり、活性炭の供給について、本件発明６では「直線的」に増大させていたものが、本件発明７では「階段状」に増大させるものに変更されたといえるものであり、本件発明７も上記相違点に係るｂ－１）及びｂ－３）を構成とするものである。 したがって、本件発明７に係る特許は、本件発明６に係る特許と同様に取り消されるべきものでない。 また、本件発明８ないし１０は請求項６ないし７を直接又は間接的に引用し、上記ｂ－１）及びｂ－３）を構成とするものであるから、本件発明８ないし１０に係る特許は、本件発明６又は７に係る特許と同様に取り消されるべきものでない。 さらに、本件発明１ないし５の「排ガス処理装置」は、本件発明６ないし１０の「排ガス処理方法」と、それぞれ発明のカテゴリーが相違するのみで実質的に同一発明であるから、本件発明１ないし５に係る特許は、本件発明６ないし１０に係る特許と同様に取り消されるべきものでない。 Ｂ．異議申立人　一條淳　の異議申立について Ｂ－１．本件発明６について Ｂ－１－１．甲第１号証の記載 甲第１号証には以下の記載がある。なお、＜翻訳＞は、異議申立人　一條　淳が提出した「甲第１号証抄訳文」を参考にした。 （ア）「［０００３］Ｉｎ　ｔｈｅ　ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｆｕｅｌ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ｃｏａｌ，ｏｉｌ，ｐｅａｔ，ｗａｓｔｅ，ｅｔｃ．，ｉｎ　ａ　ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ｐｌａｎｔ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ａ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ，ａ　ｈｏｔ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｇａｓ　ｉｓ　ｇｅｎｅｒａｔｅｄ，ｓｕｃｈ　ｈｏｔ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｇａｓ　ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ，ａｍｏｎｇ　ｏｔｈｅｒ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ，ｍｅｒｃｕｒｙ，Ｈｇ．Ｓｉｎｃｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｓ　ｈａｚａｒｄｏｕｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｈｕｍａｎ　ｈｅａｌｔｈ　ａｎｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ　ｉｔ　ｉｓ　ｕｓｕａｌｌｙ　ｎｅｃｅｓｓａｒｙ　ｔｏ　ｒｅｍｏｖｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｇａｓ　ｂｅｆｏｒｅ　ｉｔ　ｃａｎ　ｂｅ　ｄｉｓｃｈａｒｇｅｄ　ｉｎｔｏ　ｔｈｅ　ａｍｂｉｅｎｔ　ａｉｒ．Ｔｈｅ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｓ　ｏｆｔｅｎ　ａｃｃｏｍｐｌｉｓｈｅｄ　ｂｙ　ｍｉｘｉｎｇ　ｔｈｅ　ｈｏｔ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｇａｓ　ｗｉｔｈ　ａ　ｓｏｌｉｄ　ｓｏｒｂｅｎｔ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ　ａｃｔｉｖａｔｅｄ　ｃａｒｂｏｎ，ｗｈｉｃｈ　ａｄｓｏｒｂｓ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎｄ　ｗｈｉｃｈ　ｃａｎ　ｔｈｅｎ　ｂｅ　ｒｅｍｏｖｅｄ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｈｏｔ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｇａｓ　ｉｎ　ａ　ｆｉｌｔｅｒ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ａ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ．」 ＜翻訳＞「［０００３］発電所などの燃焼プラントにおける石炭、石油、泥炭、廃棄物などの燃料の燃焼では、高温のプロセスガスが生成され、この高温のプロセスガスは、特に水銀Ｈｇを含んでいる。水銀は、人間の健康および環境に有害であるので、通常は、プロセスガスが周囲空気中に排出され得る前にプロセスガスから水銀を除去する必要がある。水銀の除去は、高温のプロセスガスを微粉活性炭などの固体の吸収剤と混合することによって行われることが多く、この吸収剤が水銀を吸着するので、これをその後にバッグハウスなどのフィルタで高温のプロセスガスから除去すればよい。」 （イ）「［００１７］Ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｏｎｅ　ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｓｍｅａｓｕｒｅｄ　ｂｏｔｈ　ｕｐｓｔｒｅａｍ　ａｎｄ　ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ，ａｔ　ｌｅａｓｔ　ｏｎｅ　ｏｆ　ｓｕｃｈ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ　ｂｅｉｎｇ　ｕｔｉｌｉｚｅｄ　ｆｏｒ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ　ｓａｉｄ　ｆｉｒｓｔ　ｐａｒａｍｅｔｅｒ，ａｔ　ｌｅａｓｔ　ｔｈｅ　ｏｔｈｅｒ　ｏｆ　ｓｕｃｈ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ　ｂｅｉｎｇ　ｕｔｉｌｉｚｅｄ　ｆｏｒ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ　ａ　ｔｈｉｒｄ　ｐａｒａｍｅｔｅｒ，ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｕｔｉｌｉｚｅｄ　ｆｏｒ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｕｐｐｌｙ　ｏｆ　ｓａｉｄ　ｓｏｒｂｅｎｔ．Ａｎ　ａｄｖａｎｔａｇｅ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ　ｉｓ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｙｓｔｅｍｃａｎ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｂｏｔｈ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒｉｎｇ　ｓｕｒｆａｃｅｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｏｓａｇｅ　ｏｆ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｔｏ　ｏｂｔａｉｎ　ｔｈｅ　ｍｏｓｔ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ｗｉｔｈ　ｒｅｇａｒｄ　ｔｏ　ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ　ｏｆ　ｅｎｅｒｇｙ　ａｎｄ　ｓｏｒｂｅｎｔ．」 ＜翻訳＞「［００１７］一実施形態によれば、水銀の濃度は、フィルタの上流側および下流側の両方で測定され、この測定濃度のうちの少なくとも１つを利用して、前記第１のパラメータを決定し、測定濃度のうちの少なくとも他方を利用して、前記吸収材の供給を制御するために利用される第３のパラメータを決定する。この実施形態の利点は、制御システムが、エネルギーおよび吸収剤の消費に関連して、フィルタの濾過表面の洗浄と、最も効率的な水銀の除去が得られる吸収剤の投入量とを両方とも制御することができる点てある。」 （ウ）「［００２２］Ａｎ　ａｄｖａｎｔａｇｅ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ｇａｓ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｉｓ　ｔｈａｔ　ｉｔ　ｉｓ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｒｅｍｏｖｉｎｇ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ａｌｓｏ　ｉｎ　ａ　ｓｉｔｕａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｖａｒｙｉｎｇ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｓ，ａ　ｓｉｔｕａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｗｈｉｃｈ　ｔｈｅ　ｐｒｉｏｒ　ａｒｔ　ｇａｓ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍｓ　ｗｏｕｌｄ　ｒｅｑｕｉｒｅ　ａ　ｓｕｂｓｔａｎｔｉａｌ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｕｐｐｌｙ．Ｔｈｕｓ，ｔｈｅ　ｐｒｅｓｅｎｔ　ｇａｓ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｐｒｏｖｉｄｅｓ　ｆｏｒ　ａ　ｌｏｗ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｕｐｐｌｙ，ａｎｄ，ｃｏｎｓｅｑｕｅｎｔｌｙ，ａｌｓｏ　ａ　ｌｏｗ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｗａｓｔｅ　ｐｒｏｄｕｃｔｓ，ｗｉｔｈｏｕｔ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｔｈｅ　ｅｍｉｓｓｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ．」 ＜翻訳＞「［００２２］このガス洗浄システムの利点は、このガス洗浄システムが、従来技術のガス洗浄システムであれば吸収剤供給量の大幅な増加が必要になるような状況である水銀濃度が変動する状況でも、水銀の除去に有効である点である。したがって、本ガス洗浄システムは、水銀の排出を増加させることなく、低吸収剤供給量を実現し、その結果として低廃棄物形成を実現する。」 （エ）「［００３６］ＦＩＧ．１　ｉｓ　ａ　ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｓｉｄｅ　ｖｉｅｗ　ａｎｄ　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｓ　ａ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ　１，ａｓ　ｓｅｅｎ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｄｅ　ｔｈｅｒｅｏｆ．Ｔｈｅ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ　１　ｃｏｍｐｒｉｓｅｓ　ａ　ｂｏｉｌｅｒ　２．Ｄｕｒｉｎｇ　ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｆｕｅｌ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ｃｏａｌ　ｏｒ　ｏｉｌ，ａ　ｈｏｔ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｇａｓ，ｏｆｔｅｎ　ｒｅｆｅｒｒｅｄ　ｔｏ　ａｓ　ａ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ，ｉｓ　ｇｅｎｅｒａｔｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｂｏｉｌｅｒ　２．Ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ，ｗｈｉｃｈ　ｃｏｎｔａｉｎｓ　ｐｏｌｌｕｔｉｎｇ　ｓｕｂｓｔａｎｃｅｓ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ　ｄｕｓｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ　ａｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ，　ｌｅａｖｅｓ　ｔｈｅ　ｂｏｉｌｅｒ　２　ｖｉａ　ａ　ｇａｓ　ｄｕｃｔ　４．Ｔｈｅ　ｇａｓ　ｄｕｃｔ　４　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｆｏｒｗａｒｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｔｏ　ａ　ｐｒｉｍａｒｙ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ　６，ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｏｐｔｉｏｎａｌ，ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｏｒｍ　ｏｆ，ｅ．ｇ．，ａｎ　ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃ　ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｏｒ，ａｎ　ｅｘａｍｐｌｅ　ｏｆ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｉｎ　Ｕ．Ｓ．Ｐａｔ．Ｎｏ．４，５０２，８７２，ｏｒ　ａ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ，　ａｎ　ｅｘａｍｐｌｅ　ｏｆ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｉｎ　Ｕ．Ｓ．Ｐａｔ．Ｎｏ．４，３３６，０３５．Ｔｈｅ　ｐｒｉｍａｒｙ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ　６　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｒｅｍｏｖｉｎｇ　ｔｈｅ　ｍａｊｏｒ　ａｍｏｕｎｔ　ｏｆ　ｄｕｓｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ．」 ＜翻訳＞「［００３６］図１は、発電所１の側面図であり、発電所１を側方から見た様子を示している。発電所１は、ボイラ２を備える。石炭または石油などの燃料の燃焼中には、燃焼ガスと呼ばれることも多い高温のプロセスガスが、ボイラ２で生成される。粉塵および水銀などの汚染物質を含む燃焼ガスは、ガスダクト４を介してボイラ２から出る。ガスダクト４は、例えば米国特許第４，５０２，８７２号にその１例が記載される静電集塵器または米国特許第４，３３６，０３５号にその１例が記載されるバッグハウスなどの形態をした任意選択の１次ダストコントローラ６に、燃焼ガスを送るように作用することができる。１次ダストコントローラ６は、燃焼ガスの粉塵の大部分を除去するように作用することができる。」 （オ）「［００３７］Ａ　ｇａｓ　ｄｕｃｔ　８　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｆｏｒｗａｒｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｐｒｉｍａｒｙ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ　６　ｔｏ　ａ　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ　１０．Ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ　１０　ｉｓ　ａ　ｆａｂｒｉｃ　ｆｉｌｔｅｒ，ｂｙ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｍｅａｎｔ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｉｓ　ｆｏｒｃｅｄ　ｔｏ　ｐａｓｓｔｈｒｏｕｇｈ　ａ　ｆｉｌｔｅｒｉｎｇ　ｓｕｒｆａｃｅ　ｆｏｒｍｅｄ　ｆｒｏｍ　ａ　ｆａｂｒｉｃ　ｍａｔｅｒｉａｌ．Ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｄｕｓｔ　ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ　１０　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　ＦＩＧ．１　ｉｓ　ａ　ｆａｂｒｉｃ　ｆｉｌｔｅｒ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｏ－ｃａｌｌｅｄ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　ｔｙｐｅ，ｗｈｉｃｈ　ｃｏｍｐｒｉｓｅｓ　ａ　ｐｌｕｒａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｍａｄｅ　ｏｆ　ａ　ｔｅｘｔｉｌｅ　ｆａｂｒｉｃ．　Ｔｈｅ　ｆａｂｒｉｃ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｆｏｒｍ　ｆｉｌｔｅｒｉｎｇ　ｓｕｒｆａｃｅｓ　ｂｙ　ｍｅａｎｓ　ｏｆ　ｗｈｉｃｈ　ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｃａｎ　ｂｅ　ｒｅｍｏｖｅｄ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ．Ａ　ｄｅｔａｉｌｅｄ　ｄｅｓｃｒｉｐｔｉｏｎ　ｏｆ　ａｎ　ｅｘａｍｐｌｅ　ｏｆ　ａ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　ｃａｎ　ｂｅ　ｆｏｕｎｄ　ｉｎ　Ｕ．Ｓ．Ｐａｔ．Ｎｏ．４，３３６，０３５．Ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｈａｓ　ｔｈｒｅｅ　ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔｓ　１４，１６，１８．Ｅａｃｈ　ｓｕｃｈ　ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔ　１４，１６，１８　ｍａｙ　ｃｏｍｐｒｉｓｅ　ｔｙｐｉｃａｌｌｙ　２　ｔｏ　２００００　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２．Ａｓ　ｃａｎ　ｂｅ　ｓｅｅｎ　ｆｒｏｍ　ａ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ＦＩＧ．１，ｔｈｅ　ｄｕｃｔ　８　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｓｕｐｐｌｙｉｎｇ　ａ　ｓｅｐａｒａｔｅ　ｆｌｏｗ　ｏｆ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｔｏ　ｅａｃｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔｓ　１４，１６，１８．」 ＜翻訳＞「［００３７］ガスダクト８は、燃焼ガスを１次ダストコントローラ６から２次ダストコントローラ１０に送るように作用することができる。２次ダストコントローラ１０は、布フィルタであり、このことは、燃焼ガスが布材料で構成された濾過表面を通過させられることを意味する。図１に示す２次ダストコントローラ１０は、布地で構成された複数のフィルタバッグ１２を含む、いわゆるバッグハウス型の布フィルタである。フィルタバッグ１２の布が濾過表面を形成し、この濾過表面によって、粒子状物質を燃焼ガスから除去することができる。バッグハウスの１例の詳細な説明は、米国特許第４，３３６，０３５号に見ることができる。バッグハウス１０は、３つの区画１４、１６、１８を有する。各区画１４、１６、１８は、通常は、２個から２００００個のフィルタバッグ１２を含むことができる。図１を参照すると分かるように、ダクト８は、区画１４、１６、１８のそれぞれに、別個の燃焼ガス流を供給するように作用することができる。」 （カ）「［００３８］Ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｐａｓｓｅｓ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｔｈｅ　ｔｅｘｔｉｌｅ　ｆａｂｒｉｃ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇ　１２，ｓｕｃｈ　ｔｈａｔ　ｄｕｓｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ　ｃｏｎｔａｉｎｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓｉｓ　ｃａｐｔｕｒｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｏｕｔｓｉｄｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇｓ　１２．Ｗｈｅｎ　ｐａｓｓｉｎｇ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｔｈｅ　ｆａｂｒｉｃ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ａｌｓｏ　ｖｅｒｙ　ｓｍａｌｌ　ｄｕｓｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ　ａｒｅ　ｒｅｍｏｖｅｄ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ，　ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ　ｉｎ　ａ　ｖｅｒｙ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｏｆ　ｄｕｓｔ　ｐａｒｔｉｃｌｅｓ．Ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｅｄ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｅｎｔｅｒｓ　ａ　ｃｌｅａｎ　ｇａｓ　ｐｌｅｎｕｍ　２０，２２，２４　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔ　１４，１６，１８．Ａ　ｃｌｅａｎ　ｇａｓ　ｄｕｃｔ　２６　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｆｏｒｗａｒｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｅｄ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｆｒｏｍ　ｅａｃｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ　ｐｌｅｎｕｍｓ　２０，２２，２４　ｔｏ　ａ　ｓｔａｃｋ　２８，ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｄｉｓｃｈａｒｇｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｅｄ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ａｍｂｉｅｎｔａｉｒ．」 ＜翻訳＞「［００３８］燃焼ガスがそれぞれのフィルタバッグ１２の織布材料を通過して、燃焼ガスに含まれる粉塵がバッグ１２の外側に捕捉されるようになっている。フィルタバッグ１２の布材料を通過するときには、非常に細かい粉塵も燃焼ガスから除去され、非常に効率的に粉塵が除去されることになる。洗浄済み燃焼ガスは、それぞれの区画１４、１６、１８の清浄ガスプレナム２０、２２、２４に入る。清浄ガスダクト２６は、洗浄済み燃焼ガスを各プレナム２０、２２、２４のそれぞれから煙突２８に送るように作用することができ、煙突２８は、この洗浄済み燃焼ガスを周囲空気に排出するように作用することができる。」 （キ）「［００３９］Ａ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｔｏｒａｇｅ　ｓｉｌｏ　３０　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ　ａ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｓｕｉｔａｂｌｅ　ｆｏｒ　ａｄｓｏｒｂｉｎｇ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ｉｎ　ｐａｒｔｉｃｕｌａｒ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｎ　ｇａｓｅｏｕｓ　ｆｏｒｍ．Ａ　ｓｕｉｔａｂｌｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ａｃｔｉｖａｔｅｄ　ｃａｒｂｏｎ　ｏｒ　ｃｏｋｅ　ｉｎ　ｐｏｗｄｅｒｅｄ　ｆｏｒｍ．Ａ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｕｐｐｌｙ　ｄｕｃｔ　３２　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｆｏｒｗａｒｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｌｏ　３０　ｔｏｔｈｅ　ｄｕｃｔ　８，ｉｎ　ｗｈｉｃｈ　ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｉｓ　ｍｉｘｅｄ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ．」 ＜翻訳＞「［００３９］吸収剤格納サイロ３０は、水銀、特に気体状の水銀を吸着するのに適した吸収剤を収容するように作用することができる。適当な吸収剤は、粉末状の活性炭またはコークスであることもある。吸収剤供給ダクト３２は、吸収剤をサイロ３０からダクト８に送るように作用することができ、このダクト８内で、吸収剤は燃焼ガスと混合される。」 （ク）「［００４０］Ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ，ｂｅｉｎｇ　ａ　ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌ，ｗｉｌｌ　ｂｅ　ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆａｂｒｉｃ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２．Ｔｈｅ　ｆａｂｒｉｃ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｓｕｐｐｏｒｔｓ　ｔｈｅ　ｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｏｆ　ａ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｏｕｔｅｒ　ｆａｃｅ　ｏｆ　ｅａｃｈ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２．Ｓｕｃｈ　ａ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ，ｗｈｉｃｈ　ｗｉｌｌ　ｃｏｎｔａｉｎ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｕｐｐｌｉｅｄ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｌｏ　３０，ｉｓ　ｖｅｒｙ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｉｎ　ｒｅｍｏｖｉｎｇ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ，ｂｅｃａｕｓｅ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｈａｓ　ｔｏ　ｐａｓｓ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｔｈｅ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ．」 ＜翻訳＞「［００４０］粒子状物質である吸収剤は、フィルタバッグ１２の布上に収集されることになる。布材料は、各フィルタバッグ１２の外側面上でダストケーキの形成を補助する。燃焼ガスはこのダストケーキを通過しなければならないので、サイロ３０から供給される吸収剤を含むことになるこのダストケーキは、燃焼ガスから水銀を除去するのに非常に効率的である。」 （ケ）「［００４４］Ａ　ｆｉｒｓｔ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５２　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｍｅａｓｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｄｕｃｔ　８，ｕｐｓｔｒｅａｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０．Ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５２　ｔｈｕｓ　ｍｅａｓｕｒｅｓ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｇａｓｅｏｕｓ　ｍｅｒｃｕｒｙ，　Ｈｇ，ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｂｅｆｏｒｅ　ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｈａｓ　ｈａｄ　ａｎｙ　ｅｆｆｅｃｔ．Ａ　ｓｅｃｏｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５４　ｉｓ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｍｅａｓｕｒｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｇａｓｅｏｕｓ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎ　ｇａｓ　ｄｕｃｔ　２６，ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０．Ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５４　ｔｈｕｓ　ｍｅａｓｕｒｅｓ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｅｄ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ．Ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒｓ　５２，５４　ａｒｅ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｓｅｎｄｉｎｇ　ｓｉｇｎａｌｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８．Ｐｒｅｆｅｒａｂｌｙ　ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓ　ａｒｅ　ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒｓ　５２，５４，ａｎｄ　ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ　ｓｉｇｎａｌｓ　ａｒｅ　ｓｅｎｔ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８，ａｔ　ｌｅａｓｔ　ｏｎｃｅ　ｅｖｅｒｙ　３０　ｍｉｎｕｔｅｓ　ｔｏ　ｏｂｔａｉｎ　ａ　ｑｕｉｃｋ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｔｏ　ｃｈａｎｇｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｔａｋｅｓ　ｔｈｅ　ｓｉｇｎａｌｓ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒｓ，　ｏｆ　ｗｈｉｃｈ　ｏｎｌｙ　ｏｎｅ　ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒ　５０　ｉｓ　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　ＦＩＧ．１，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｉｇｎａｌｓ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒｓ　５２，５４　ｉｎｔｏ　ａｃｃｏｕｎｔ　ｗｈｅｎ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｔａｎｋｓ　３４，３６，３８，ｉ．ｅ．，ｗｈｅｎ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ　ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔ　１４，１６，１８　ｂｙ　ｍｅａｎｓ　ｏｆ　ｐｕｌｓｉｎｇ，ｉｎ　ａ　ｍａｎｎｅｒ　ｗｈｉｃｈ　ｗｉｌｌ　ｂｅ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｉｎ　ｍｏｒｅ　ｄｅｔａｉｌ　ｈｅｒｅｉｎａｆｔｅｒ．　Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｍａｙ　ａｌｓｏ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｔｈｅ　ｓｕｐｐｌｙ　ｏｆ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｉｌｏ　３０　ｉｎ　ａ　ｍａｎｎｅｒ　ｗｈｉｃｈ　ｗｉｌｌ　ｂｅ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｉｎ　ｍｏｒｅ　ｄｅｔａｉｌ　ｈｅｒｅｉｎａｆｔｅｒ．」 ＜翻訳＞「［００４４］第１の水銀分析器５２は、バッグハウス１０の上流側のダクト８内の燃焼ガスの水銀濃度を測定するように作用することができる。したがって、第１の水銀分析器５２は、吸収剤が何らかの効果を生じる前に燃焼ガス中の気体状の水銀Ｈｇの濃度を測定する。第２の水銀分析器５４は、バッグハウス１０の下流側の清浄ガスダクト２６内の燃焼ガス中の気体状の水銀の濃度を測定するように作用することができる。したがって、第２の水銀分析器５４は、洗浄済み燃焼ガス中の水銀濃度を測定する。水銀分析器５２、５４は、制御装置４８に信号を送信するように作用することができる。好ましくは、測定は、水銀分析器５２、５４によって実行され、対応する信号は、少なくとも３０分に１回、制御装置４８に送信されて、変化する状態に対する迅速な応答を得る。制御装置４８は、タンク３４、３６、３８の動作を制御するときに、すなわち本明細書の以下でさらに詳細に述べる方法でパルシングによって各区画１４、１６、１８のフィルタバッグ１２の洗浄を制御するときに、図１にそのうちの１つの変換器５０のみを示す複数の圧力変換器からの信号と、水銀分析器５２、５４からの信号とを考慮する。さらに、制御装置４８は、本明細書の以下でさらに詳細に述べる方法で、吸収剤サイロ３０からの吸収剤の供給を制御することもできる。」 （コ）「［００４７］Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｉｎ　ｓｉｔｕａｔｉｏｎｓ　ｗｈｅｒｅ　ｔｈｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ＨＧＩＮ　ｉｓ　ｈｉｇｈｅｒ　ｔｈａｎ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ　ＨＧＭＥＡＮ　ｉｔ　ｉｓ　ｄｅｓｉｒａｂｌｅ　ｔｏ　ｍａｉｎｔａｉｎ　ａ　ｃｏｍｐａｒａｂｌｙ　ｔｈｉｃｋ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２，　ｓｉｎｃｅ　ｓｕｃｈ　ａ　ｔｈｉｃｋ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｉｓ　ｍｏｒｅ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　ｆｏｒ　ｒｅｍｏｖｉｎｇ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｃｏｍｐａｒｅｄ　ｔｏ　ａ　ｔｈｉｎ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ．Ｈｅｎｃｅ，ｉｎ　ｓｕｃｈ　ｓｉｔｕａｔｉｏｎｓ，ｗｈｅｒｅ　ｔｈｅ　ｉｎｌｅｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ｉ．ｅ．，ＨＧＩＮ，ｉｓ　ｃｏｍｐａｒａｂｌｙ　ｈｉｇｈ，　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｄｅｌａｙｓ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２，　ｓｕｃｈ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｄｏｅｓ　ｎｏｔ　ｓｔａｒｔ　ｕｎｔｉｌ　ｔｈｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ｅｘｃｅｅｄｓ　ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ　ＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈ．Ｔｈｕｓ，ｉｎ　ｓｉｔｕａｔｉｏｎｓ　ｏｆ　ｈｉｇｈ　ｉｎｌｅｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａ　ｈｉｇｈｅｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｉｓ　ａｃｃｅｐｔｅｄ，ｓｉｎｃｅ　ｓｕｃｈ　ｈｉｇｈｅｒ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ａｌｓｏ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｈａｖｉｎｇ　ｏｎ　ｔｈｅｍ　ａ　ｔｈｉｃｋｅｒ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ，ｗｈｉｃｈ　ｃｏｎｔａｉｎｓ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ａｎｄ　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｒｅｍｏｖｉｎｇ　ｓｕｃｈ　ｈｉｇｈ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ｗｉｔｈｏｕｔ　ｒｅｑｕｉｒｉｎｇ　ａｎ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ　ｄｏｓａｇｅ　ｏｆ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｌｏ　３０．Ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｔｈｕｓ　ｆｕｎｃｔｉｏｎｓ　ａｓ　ａｎ　ｉｎｄｉｒｅｃｔ　ｉｎｄｉｃａｔｏｒ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０，ｓｉｎｃｅ　ｔｈｅｒｅ　ｉｓ　ａ　ｒｅｌａｔｉｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２，ａｎｄ　ａ　ｓｉｍｉｌａｒ　ｒｅｌａｔｉｏｎ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０．」 ＜翻訳＞「［００４７］しかしながら、測定された水銀ＨＧＩＮの濃度が水銀設定点ＨＧＭＥＡＮより高い状況では、フィルタバッグ１２上に比較的厚いダストケーキを維持することが望ましい。そのような厚いダストケーキは、煙道から水銀を除去するのにガスを薄いダストケーキと比較して好ましい。従って、水銀の入口濃度ＨＧＩＮが比較的高いこのような状況では、制御ユニット４８は、フィルタバッグ１２の清掃を遅らせるので、フィルタバッグ１２の清掃は、測定された圧力液滴ＤＰは、第２の圧力降下設定点ＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈを超える。従って、高い入口濃度の水銀の状況では、バッグハウス１０上のより高い圧力降下が受け入れられる。なぜなら、そのようなより高い圧力降下はまた、フィルタバッグ１２の上に吸収剤を含み、サイロ３０からの吸収剤の量を増加させる必要なしに、このような高濃度の水銀を除去することができる。バッグハウス１０上で測定された圧力降下ＤＰは、バッグハウス１０の除去効率の間接的指標として機能する。フィルタバッグ１２のダストケーキの厚さとバッグハウス１０の水銀除去効率との間の類似の関係があるからである。」 （サ）「［００５８］Ｉｎ　ａ　ｓｔｉｌｌ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｃｏｕｌｄ　ｕｔｉｌｉｚｅ　ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ　ｆｒｏｍ　ｂｏｔｈ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒｓ　５２，５４．Ｆｏｒ　ｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｃｏｕｌｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｉｇｎａｌ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５２，ａｎｄ　ｃｏｕｌｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｔｈｅ　ｄｏｓａｇｅ　ｏｆ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｌｏ　３０　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ａ　ｔｈｉｒｄ　ｐａｒａｍｅｔｅｒ，ｗｈｉｃｈ　ｗｏｕｌｄ　ｂｅ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｓｉｇｎａｌ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５４．Ｉｎ　ｓｕｃｈ　ａｎ　ａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅ　ｅｍｂｏｄｉｍｅｎｔ　ａ　ｈｉｇｈ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ｉ．ｅ．，ＨＧＩＮ＞ＨＧＭＥＡＮ，ｉｓ，ｆｉｒｓｔ　ｏｆ　ａｌｌ，ｈａｎｄｌｅｄ　ｂｙ　ｄｅｌａｙｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２，　ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｈｅｒｅｉｎｂｅｆｏｒｅ　ｗｉｔｈ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ＦＩＧ．２．Ｉｆ　ｔｈｉｓ　ｉｓ　ｎｏｔ　ｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔ，ｓｕｃｈ　ｔｈａｔ　ａｎ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ　ｅｍｉｓｓｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ＨＧＯＵＴ，ｉｓ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ａｎａｌｙｓｅｒ　５４，ｔｈｅｎ　ｔｈｅ　ｄｏｓａｇｅ　ｏｆ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｌｏ　３０　ｉｓ　ｉｎｃｒｅａｓｅｄ，ｔｏ　ｉｎｃｒｅａｓｅ　ｆｕｒｔｈｅｒ　ｔｈｅ　ｃａｐａｃｉｔｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｔｏ　ｒｅｍｏｖｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｆｌｕｅ　ｇａｓ．Ｈｅｎｃｅ，ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｉｓ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｉｎｌｅｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ＨＧＩＮ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｏｓａｇｅ　ｏｆ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｉｓ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｏｕｔｌｅｔ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ＨＧＯＵＴ．」 ＜翻訳＞「［００５８］さらに別の実施形態では、制御装置４８は、第１の水銀分析器５２および第２の水銀分析器５４の両方の情報を利用することができる。例えば、制御装置４８は、第１の水銀分析器５２からの信号に基づいてフィルタバッグ１２の洗浄を制御し、第２の水銀分析器５４からの信号に基づく第３のパラメータに基づいてサイロ３０からの吸収剤の投入量を制御することができる。この代替の実施形態では、高い水銀濃度、すなわちＨＧＩＮ〉ＨＧＭＥＡＮには、図２を参照して上記で説明した方法によれば、第１に、フィルタバッグ１２の洗浄を遅延させることによって対処する。これでは不十分で、第２の水銀分析器５４で増加した水銀排出量ＨＧＯＵＴが測定された場合には、サイロ３０からの吸収剤の投入量を増加させて、バッグハウス１０の容量をさらに増大させて、燃焼ガスから水銀を除去する。したがって、フィルタバッグ１２の洗浄は、水銀の入口濃度ＨＧＩＮに基づいて制御され、吸収剤の投入量は、水銀の出口濃度ＨＧＯＵＴに基づく。」 （シ）［００５９］ＦＩＧ．４　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｓ　ａ　ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｅｘａｍｐｌｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｈｅｒｅｉｎｂｅｆｏｒｅ　ｗｉｔｈ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ＦＩＧ．２．Ｆｏｒ　ｒｅａｓｏｎｓ　ｏｆ　ｃｌａｒｉｔｙ　ｔｈｅ　ｅｘａｍｐｌｅ　ｏｆ　ＦＩＧ．４　ｒｅｆｅｒｓ　ｔｏ　ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ａｌｌ　ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔｓ　１４，１６，１８，ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｎｏｔ　ｎｅｃｅｓｓａｒｉｌｙ　ｔｈｅ　ｂｅｓｔ　ｗａｙ　ｏｆ　ｐｅｒｆｏｒｍｉｎｇ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ，ａｓ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｈｅｒｅｉｎｂｅｆｏｒｅ．Ｔｈｅ　ｌｅｆｔ　ｙ－ａｘｉｓ　ｒｅｆｅｒｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙｉｎ　ｍｇ／Ｎｍ３　ｄｒｙ　ｇａｓ，　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｒｉｇｈｔ　ｙ－ａｘｉｓ　ｒｅｆｅｒｓ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０，ｉｎ　Ｐａｓｃａｌ．Ｔｈｅ　Ｘ－ａｘｉｓ　ｉｓ　ａ　ｔｉｍｅ　ｓｃａｌｅ．　Ｂｅｔｗｅｅｎ　ｔｈｅ　ｔｉｍｅｓ　Ｔ０　ａｎｄ　Ｔ１　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　ＦＩＧ．４　ｔｈｅ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｄｕｃｔ　８，ＨＧＩＮ，ｉｓ　ｌｅｓｓ　ｔｈａｎ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ，　ｗｈｉｃｈ　ｉｓ　ｔｈｅ　ａｖｅｒａｇｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍｅｒｃｕｒｙ，ＨＧＭＥＡＮ，ａｓ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ，ｅ．ｇ．，ｔｈｅ　ｌａｓｔ　１０　ｄａｙｓ．Ｔｈｕｓ，　ｄｕｒｉｎｇ　Ｔ０　ｔｏ　Ｔ１　ａ　ｆｕｌｌ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｉｓ　ｉｎｉｔｉａｔｅｄ，ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅ　ｔｈｉｒｄ　ｓｔｅｐ　６８　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｈｅｒｅｉｎｂｅｆｏｒｅ　ｗｉｔｈ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ＦＩＧ．２，ｅａｃｈ　ｔｉｍｅ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｅｘｃｅｅｄｓ　ＤＰＨｉｇｈ．Ｈｏｗｅｖｅｒ，ａｔ　ｔｈｅ　ｔｉｍｅ　Ｔ１　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｄｅｔｅｃｔｓ，ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　ｓｔｅｐ　６０　ａｃｃｏｒｄｉｎｇ　ｔｏ　ＦＩＧ．２，ｔｈａｔ　ＨＧＩＮ　ｅｘｃｅｅｄｓ　ｔｈｅｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ　ＨＧＭＥＡＮ．Ｉｎ　ｒｅｓｐｏｎｓｅ　ｔｏ　ｔｈｉｓ　ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ　ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｄｅｌａｙｓ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２，ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　ａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅ　ｓｅｃｏｎｄ　ｓｔｅｐ　６２　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　ＦＩＧ．２，ｕｎｔｉｌ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｅｘｃｅｅｄｓ　ＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈ．Ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ｅｘｃｅｅｄｓ　ＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈ　ａ　ｐａｒｔｉａｌ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２　ｉｓ　ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ　ｉｎ　ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｉｒｓｔ　ａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅ　ｔｈｉｒｄ　ｓｔｅｐ　６６　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　ＦＩＧ．２．Ｓｕｃｈ　ａ　ｐａｒｔｉａｌ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｉｎ　ｔｈａｔ，　ａｓ　ｉｓ　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄ　ｉｎ　ＦＩＧ．４，ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ｏｖｅｒ　ｔｈｅ　ｂａｇ　ｈｏｕｓｅ　１０　ｉｓ　ｒｅｄｕｃｅｄ　ｆｒｏｍ　ＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈ　ｔｏ　ａｂｏｕｔ　ＤＰＨｉｇｈ．Ｔｈｕｓ，ｓｔａｒｔｉｎｇ　ａｔ　Ｔ１，ｔｈｅ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｉｓ　ａｌｌｏｗｅｄ　ｔｏ　ｇｒｏｗ　ｔｈｉｃｋｅｒ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒ　ｂａｇｓ　１２，ｕｎｔｉｌ　ＤＰ　ｅｘｃｅｅｄｓ　ＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｄｕｓｔ　ｃａｋｅ　ｉｓ　ｎｏｔ　ｅｎｔｉｒｅｌｙ　ｒｅｍｏｖｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｐａｒｔｉａｌ　ｃｌｅａｎｉｎｇ．」 ＜翻訳＞「［００５９］図４は、図１を参照して上述した方法によるバッグハウス１０の清掃を制御する制御ユニット４８の効果の概略的な例を示す。明瞭化の理由から、図２の例は、上述したように、必ずしもクリーニングを実行する最良の方法ではないが、すべての区画１４，１６，１８の同時クリーニングを指す。左側のｙ軸は、乾燥ガスｍｇ／Ｎｍ３中の水銀の濃度を示し、右側のｙ軸は、バッグハウス１０上の圧力降下をパスカルで示す。ｘ軸は時間スケールである。図３に示す時間Ｔ０と時間Ｔ１の間に、図４では、ダクト８内の水銀の測定濃度ＨＧＩＮは、例えば過去１０日間に測定された水銀ＨＧＭＥＡＮの平均濃度である水銀設定点よりも小さい。したがって、Ｔ０～Ｔ１の間に、図２を参照して説明した第２の代替の第３のステップ６８に従って、フィルタバッグ１２の完全な洗浄が開始される。図２に示すように、バッグハウス１０上の圧力降下ＤＰがＤＰＨｉｇｈを超える毎に、しかし、時間Ｔ１において、制御ユニット４８は、図３の第１のステップ６０に従って、図２に示すように、ＨＧＩＮは水銀設定点ＨＧＭＥＡＮを超える。この観察に応答して、制御ユニット４８は、図２に示す第１の代替の第２のステップ６２に従って、フィルタバッグ１２のクリーニングを遅らせる。バッグハウス１０上の圧力降下ＤＰがＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈを超えるまで、圧力降下ＤＰがＤＰｈｉｇｈＨｉｇｈを超えると、図２に示す第１の代替第３ステップ６６に従って、フィルタバッグ１２の部分的な清掃が実行される。このような部分的なクリーニングは、図２に示すように、図４に示すように、バッグハウス１０上の圧力降下ＤＰはＤＰＨｉｇｈＨｉｇｈから約ＤＰＨｉｇｈに減少する。したがって、Ｔ１から始まり、ＤＰがＤＰｈｉｇｈＨｉｇｈを超えるまで、フィルターバッグ１２上でダストケーキをより厚く成長させることができ、部分的なクリーニングによってダストケーキを完全に除去することはできない。」 （ス）「［００６３］Ｈｅｒｅｉｎｂｅｆｏｒｅ　ｉｔ　ｈａｓ　ｂｅｅｎ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ　ｔｈａｔ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ　ｉｓ　ｔｈｅ　ａｖｅｒａｇｅ　ｉｎｌｅｔ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ＨＧＭＥＡＮ．Ｔｈｅ　ＨＧＭＥＡＮ　ｖａｌｕｅ　ｃｏｕｌｄ　ｅｉｔｈｅｒ　ｂｅ　ａ　ｆｉｘｅｄ　ｖａｌｕｅ，ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ，ｏｒ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ａ　ｒｅａｌ　ｌｏｎｇ　ｔｅｒｍ　ｒｏｌｌｉｎｇ　ａｖｅｒａｇｅ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ａ　ｍｏｎｔｈｌｙ　ａｖｅｒａｇｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ａｓ　ｍｅａｓｕｒｅｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｄｕｃｔ　８．Ｉｔ　ｗｉｌｌ　ｂｅ　ａｐｐｒｅｃｉａｔｅｄ　ｔｈａｔ　ｏｔｈｅｒ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔｓ　ｃｏｕｌｄ　ａｌｓｏｂｅ　ｕｓｅｄ．Ｅｘａｍｐｌｅｓ　ｏｆ　ｓｕｃｈ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔｓ　ｉｎｃｌｕｄｅ　ａ　ｆｉｘｅｄ　ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｖａｌｕｅ，ｎｏｔ　ｒｅｌａｔｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ａｖｅｒａｇｅ，　ｓｕｃｈ　ａｓ　１０　ｍｇ／Ｎｍ３，ｏｒ　ａ　ｖａｌｕｅ　ｔｈａｔ　ｉｓ　ｒｅｌａｔｅｄ　ｔｏ　ｔｈｅ　ａｖｅｒａｇｅ　ｉｎｌｅｔ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｅ．ｇ．，ａ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　１２０％　ｏｆ　ｔｈｅ　ＨＧＭＥＡＮ　ｖａｌｕｅ．Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ　ｔｈｅ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｓｅｔ　ｐｏｉｎｔ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ａ　ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ　ｅｑｕａｔｉｏｎ．Ｔｈｅ　ｂａｓｉｓ　ｆｏｒ　ｓｕｃｈ　ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ　ｅｑｕａｔｉｏｎ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｌｉｋｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｆｌｕｅ　ｇａｓ　ｆｌｏｗ，ｓｏｒｂｅｎｔ　ｆｌｏｗ，ｅｔｃ．Ｔｈｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｕｎｉｔ　４８　ｃｏｕｌｄ　ａｌｓｏ　ｂｅ　ｏｐｅｒａｔｉｖｅ　ｆｏｒ　ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｏｒｂｅｎｔ　ｓｕｐｐｌｙ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｐｒｅｓｓｕｒｅ　ｄｒｏｐ　ＤＰ　ａｔ　ｗｈｉｃｈ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎｉｎｇ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｆｉｌｔｅｒｂａｇｓ　１２　ｉｓ　ｉｎｉｔｉａｔｅｄ　ｉｎ　ｓｕｃｈ　ａ　ｍａｎｎｅｒ　ｔｈａｔ　ｏｖｅｒａｌｌ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｃｏｓｔｓ　ａｒｅ　ｍｉｎｉｍｉｚｅｄ，ａｎｄ　ｍｅｒｃｕｒｙ　ｅｍｉｓｓｉｏｎ　ｉｓ　ｋｅｐｔ　ｂｅｌｏｗ　ｔｈｅ　ｅｍｉｓｓｉｏｎ　ｌｉｍｉｔ　ａｓ　ｓｐｅｃｉｆｉｅｄ　ｂｙ　ａｕｔｈｏｒｉｔｉｅｓ．」 ＜翻訳＞「［００６３］ここまでは、水銀の設定点は平均入口水銀濃度ＨＧＭＥＡＮであると述べた。ＨＧＭＥＡＮ値は、実験に基づく固定値であってもよいし、ダクト８内で測定される水銀濃度の月平均など、実際の長期ローリング平均であってもよい。その他の水銀設定点を使用することもできることは、理解されるであろう。このような水銀設定点の例としては、１０ｍｇ／Ｎｍ３など平均に関係しない固定特性値、または平均入口水銀濃度に関係する値が含まれ、例えば、水銀設定点は、ＨＧＭＥＡＮ値の１２０％とすることができる。さらに、水銀設定点は、数式に基づいて継続的に計算することもできる。このような数式の基本は、温度、燃焼ガス流、吸収剤流などのパラメータとすることができる。制御装置４８は、吸収剤供給量とフィルタバッグ１２の洗浄が開始される圧力降下ＤＰとを、全体としての運転コストが最小限に抑えられ、水銀排出量が当局によって指定された排出限界未満に保たれるように最適化するように作用することもできる。」 （セ）「［００３６］ＦＩＧ．１　ｉｓ　ａ　ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｓｉｄｅ　ｖｉｅｗ　ａｎｄ　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｓ　ａ　ｐｏｗｅｒ　ｐｌａｎｔ　１，ａｓ　ｓｅｅｎ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｓｉｄｅ　ｔｈｅｒｅｏｆ．」 ＜翻訳＞図１は、発電所１の側面図であり、発電所１を側方から見た様子を示している。 以下に、ＦＩＧ．１を示す。 Ｂ－１－２．甲第１号証に記載された発明 ｉ）甲第１号証の記載事項（ア）ないし（ウ）から、甲第１号証には、「水銀」を含む「燃焼プラント」の排ガスである「高温のプロセスガス」から「微粉活性炭などの固体の吸収剤」で「水銀」を吸着し、その後で「バッグハウスなどのフィルタ」で除去する際に、「吸収剤供給量」を少なくする排ガス処理方法について示されているといえる。 ｉｉ）そして当該方法の詳細として、同（エ）ないし（ケ）及び（セ）のＦｉｇ．１には、 「ボイラ２」からの「粉塵および水銀などの汚染物質を含む燃焼ガス」を、「燃焼ガスの粉塵の大部分を除去するように作用」する「バッグハウスなどの形態をした任意選択の１次ダストコントローラ６」と、その後段の「フィルタバッグ１２」を有する「２次ダストコントローラ１０」（「バッグハウス１０」）で、「燃焼ガスに含まれる粉塵」及び「粒子状物質である吸収剤」を「除去」し、「ボイラ２」「１次ダストコントローラ６」から「バッグハウス１０」に「燃焼ガス」を導く「ガスダクト８」へ「吸収剤」としての「粉末状の活性炭」を「送る」排ガス処理方法において、 「バッグハウス１０」の上流側に「第１の水銀分析器５２」及び下流側に「第２の水銀分析器５４」を置いて「燃焼ガスの水銀濃度を測定」する工程と、当該「水銀濃度」の測定値の信号と「圧力変換器５０」からの「バッグハウス１０」内の圧力変化の信号により、「制御装置４８」で「フィルタバッグ１２」の洗浄と「粉末状の活性炭」の供給量を制御する工程を備え、 制御する工程では、同（コ）（サ）から、「第１の水銀分析器５２」で「測定された水銀濃度」が設定水銀濃度である「水銀設定点」より高い場合に、「高い圧力降下」があっても「フィルタバッグ１２の洗浄を遅延させることによって対処」し、それでも「第２の水銀分析器５４」で「増加した水銀排出量」が測定される場合には「吸収剤の投入量を増加」させて「燃焼ガスからの水銀を除去」する排ガス処理方法、について示されているといえる。 ｉｉｉ）ここで、「バッグハウスなどの形態をした任意選択の１次ダストコントローラ６」は「燃焼ガスの粉塵の大部分を除去するように作用」するものであるから、「任意選択」とはされるが、甲第１号証に記載の「排ガス処理方法」においては、「１次ダストコントローラ６」は存在するものとして理解（把握）すべきである。 ｉｖ）以上から、本件請求項６の記載に則して整理すれば、甲第１号証には、 「ボイラからの粉塵および水銀などの汚染物質を含む燃焼ガスを、燃焼ガスの粉塵の大部分を除去するように作用する１次ダストコントローラと、その後段のフィルタバッグを有するバッグハウスで、燃焼ガスに含まれる粉塵及び粒子状物質である吸収剤を除去し、ボイラ、１次ダストコントローラからバッグハウスに燃焼ガスを導くガスダクトへ吸収剤としての粉末状の活性炭を送る排ガス処理方法において、 バッグハウスの上流側に第１の水銀分析器及び下流側に第２の水銀分析器を置いて燃焼ガスの水銀濃度を測定する工程と、当該水銀濃度の測定値の信号と圧力変換器からのバッグハウス内の圧力変化の信号により、制御装置でフィルタバッグの洗浄と粉末状の活性炭の供給量を制御する工程を備え、 制御する工程では、第１の水銀分析器で測定された水銀濃度が設定水銀濃度より高い場合に、高い圧力降下があってもフィルタバッグの洗浄を遅延させることによって対処し、それでも第２の水銀分析器で増加した水銀排出量が測定される場合には、吸収剤の投入量を増加させて燃焼ガスからの水銀を除去する排ガス処理方法。」（以下、「引用発明Ｂ」という。）の発明が記載されていると認められる。 Ｂ－１－３．本件発明６と引用発明Ｂとの対比 ｉ）引用発明Ｂの「ボイラ」、「粉塵および水銀などの汚染物質を含む燃焼ガス」は、本件発明６の「炉」、「水銀を含む排ガス」に相当する。 ｉｉ）引用発明Ｂの「燃焼ガスの粉塵の大部分を除去するように作用する１次ダストコントローラと、その後段のフィルタバッグを有するバッグハウス」と、本件発明６の「集塵装置」とは、「バッグハウス」が「フィルタバッグ」を有することから「集塵装置」にあたり、「集塵装置」である点で一致する。 ｉｉｉ）引用発明Ｂの「燃焼ガスを導くガスダクト」は、本件発明６の「排ガス流路」に相当する。 ｉｖ）すると上記ｉ）～ｉｉｉ）から、引用発明Ｂの「ボイラからの粉塵および水銀などの汚染物質を含む燃焼ガスを、燃焼ガスの粉塵の大部分を除去するように作用する１次ダストコントローラと、その後段のフィルタバッグを有するバッグハウスで、燃焼ガスに含まれる粉塵及び粒子状物質である吸収剤を除去し、ボイラ、１次ダストコントローラからバッグハウスに燃焼ガスを導くガスダクトへ吸収剤としての粉末状の活性炭を送る排ガス処理方法」と、本件発明６の「炉から排出され水銀を含む排ガスを集塵装置で除塵処理し、炉から集塵装置へ排ガスを導く排ガス流路へ活性炭供給装置から活性炭を吹き込むこととする排ガス処理方法」とは、「炉から排出され水銀を含む排ガスを集塵装置で除塵処理し、炉から集塵装置へ排ガスを導く排ガス流路へ活性炭供給装置から活性炭を吹き込むこととする排ガス処理方法」の点で一致する。 ｖ）引用発明Ｂの「バッグハウスの上流側に第１の水銀分析器及び下流側に第２の水銀分析器を置いて燃焼ガスの水銀濃度を測定する工程」と、本件発明６の「集塵装置の下流側で排ガス中の水銀濃度を下流側水銀濃度計で測定する測定工程」とは、「集塵装置の下流側で排ガス中の水銀濃度を下流側水銀濃度計で測定する測定工程」の点で一致する。 ｖｉ）引用発明Ｂの「当該水銀濃度の測定値の信号と圧力変換器からのバッグハウス内の圧力変化の信号により、制御装置でフィルタバッグの洗浄と粉末状の活性炭の供給量を制御する工程」と、本件発明６の「制御装置で活性炭供給装置の活性炭供給量を制御する制御工程」とは、「制御装置で活性炭供給装置の活性炭供給量を制御する制御工程」の点で一致する。 ｖ）以上から、本件発明６と引用発明Ｂとは、 「炉から排出され水銀を含む排ガスを集塵装置で除塵処理し、炉から集塵装置へ排ガスを導く排ガス流路へ活性炭供給装置から活性炭を吹き込むこととする排ガス処理方法において、 集塵装置の下流側で排ガス中の水銀濃度を下流側水銀濃度計で測定する測定工程と、制御装置で活性炭供給装置の活性炭供給量を制御する制御工程を備える、排ガス処理方法。」である点で一致し、以下の点で相違する。 ＜相違点１＞「集塵」について、本件発明６では（一つの）「集塵装置」のみで集塵するのに対して、引用発明Ｂでは「粉塵の大部分を除去するように作用する１次ダストコントローラと、その後段のフィルタバッグを有するバッグハウス」とで集塵する点。 ＜相違点２＞「水銀」の濃度計測について、本件発明６では「集塵装置の下流側」の「下流側水銀濃度計」で計測するのに対して、引用発明Ｂでは「バッグハウス」の「上流側」の「第１の水銀分析器」及び「下流側」の「第２の水銀分析器」で計測する点。 ＜相違点３＞「測定」される物理量と「制御」される対象について、本件発明６では「下流側水銀濃度計」で測定された「水銀濃度」に基いて、「活性炭供給量」を制御するのに対して、引用発明Ｂでは「上流側」の「第１の水銀分析器」及び「下流側」の「第２の水銀分析器」で測定された「水銀濃度」と、「圧力変換器からのバッグハウス内の圧力変化」に基いて、「フィルタバッグの洗浄」と「活性炭の供給量」を制御する点。 ＜相違点４＞「活性炭」の供給の制御に関して、 本件発明６では、 ａ）制御工程で、活性炭供給量を所定の最小値以上に維持するとともに、下流側水銀濃度計による水銀濃度測定値に基づき、上記集塵装置の下流側での排ガス中の水銀濃度を設定値以下とするように、水銀濃度測定値と活性炭供給量との予め定める対応関係に基づき活性炭供給量を制御し、 ｂ）さらに、制御工程で、 ｂ－１）排ガス中の水銀濃度測定値が零又は測定可能な限界最小値未満の値から、第一の所定水銀濃度に達するまでの範囲には、所定の最小値の活性炭供給量のもとに活性炭を供給し、 ｂ－２）水銀濃度測定値が上記第一の所定水銀濃度に達した後に、水銀濃度測定値の増加にしたがって、所定の最小値から直線的に活性炭供給量を増大させ、水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の最大値の供給量とし、 ｂ－３）水銀濃度測定値が上記第二の所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つように活性炭供給量を制御し、 ｃ）活性炭供給量を所定の最小値以上に維持して、集塵装置のバグフィルタに活性炭を付着させ活性炭吸着層を予め十分に形成しておき、高濃度の水銀を含む排ガスが排出された際に速やかに、既に形成されている活性炭吸着層とその際に吹き込まれる活性炭により水銀を吸着除去して集塵装置の下流側での排ガス中の水銀濃度を設定値以下にまで低下させるものであるのに対して、 引用発明Ｂでは、 ｆ）制御する工程では、第１の水銀分析器で測定された水銀濃度が設定水銀濃度より高い場合に、高い圧力降下があってもフィルタバッグの洗浄を遅延させることによって対処し、それでも第２の水銀分析器で増加した水銀排出量が測定される場合には、吸収剤の投入量を増加させて燃焼ガスからの水銀を除去するものである点。 なお、上記「ａ）」～「ｃ）」及び「ｆ）」は当審で付与したものである。 Ｂ－１－４．相違点の検討 事案に鑑み、相違点４について検討する。 （１）相違点４が引用発明Ｂから示唆されるかについて 上記相違点４が引用発明Ｂと甲第１号証の記載から示唆されるものか否かについて検討する。 ｉ）上記「Ａ－１－４．（１）ｉｉ－１）」に記載したように、本件発明６の上記ｂ－１）は、「活性炭の吸着層が常に形成され」るように、「水銀濃度測定値」が「零又は測定可能な限界最小値未満の値」でも「所定の最小値」の活性炭が供給されることを意味するものである。 一方、上記引用発明Ｂのｆ）は、「第１の水銀分析器で測定された水銀濃度が設定水銀濃度より高い場合に、高い圧力降下があってもフィルタバッグの洗浄を遅延させることによって対処し、それでも第２の水銀分析器で増加した水銀排出量が測定される場合には、吸収剤の投入量を増加させる」ものであって、これは、既に「厚いダストケーキ」の存在することを前提とするものであり、そうである以上、「厚いダストケーキ」を改めて生成するために「活性炭」を「所定の最小値」で供給することまでも示唆するものとはいえないから、本件発明６の上記ｂ－１）を示唆するものとはいえない。 ｉｉ）また、上記「Ａ－１－４．（１）ｉｉ－２）」に記載したように、本件発明６の上記ｂ－３）は、「水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の最大値の供給量とし、水銀濃度測定値が上記第二の所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つようにする」ものであるのに対して、引用発明Ｂのｆ）は、水銀濃度が高くなったときに活性炭供給量をどのように増加させるかを具体的に示すものではないから、本件発明６の上記ｂ－３）を示唆するものとはいえない。 ｉｉｉ）さらに、同（シ）（ス）には「フィルタバッグ１２」の清掃に関する技術的な内容が記載され、これは「吸収剤」である「活性炭」の投入に直接的に関係するものではない。 ｉｖ）以上から、上記ａ）、ｂ－２）及びｃ）について論ずるまでもなく、上記相違点４は引用発明Ｂと甲第１号証の記載から示唆されるものではない。 （２）引用発明Ｂへの他の甲各号証に記載の技術手段の適用について そこで、引用発明Ｂへの他の甲各号証に記載の技術手段の適用により、上記相違点４が当業者に容易に推考し得るものといえるかについて検討する。 （２－１）甲第２号証の適用について 異議申立人　一條淳　の異議申立の甲第２号証と、同　鈴木友子　の異議申立の甲第１号証は同一の公知文献であるので、同文献に記載されている技術手段は、上記「Ａ－１－３．」「Ａ－１－４．」に記載したように、本件発明６のｂ－１）及びｂ－３）を示唆するものではない。 したがって、仮に引用発明Ｂに甲第２号証に記載の技術手段を適用できたとしても、本件発明６は容易に成し得るものではない。 （２－２）甲第３号証の適用について ｉ）甲第３号証には、「キルンで発生する排ガスを吸着材に接触させることにより、排ガス中の水銀を含む有害物質を吸着材に吸着させる吸着工程と、前記吸着材を酸素含有雰囲気で加熱することにより、吸着した前記有害物質を蒸発させて吸着材から分離させる蒸発工程と、蒸発した前記有害物質を含む蒸気を加熱することにより、有害物質の一部を熱分解する再加熱工程と、熱分解後のガスを冷却することにより、水銀を凝集除去する水銀除去工程とを有することを特徴とするキルン排ガスの処理方法。」（【請求項１】）において、「排ガス中に投入された吸着材を捕捉して排ガスを通過させるフィルタ装置２２と、フィルタ装置２２を通過した排ガス中の水銀濃度を測定する水銀測定器２３と、水銀測定器２３の測定結果に基づき吸着材投入手段２１における吸着材の散布量を調整する調整手段２４とを備える」（【0023】）ものであり、「吸着剤」は「平均粒径が１００～５０００μｍの粉状又は粒状の活性炭や粉炭活性炭」（【0024】）が用いられ、「この調整手段２４による吸着材の投入量の調整は、水銀測定器２３において排ガス中から例えば４０μｇ／ｍ３Ｎ以上の水銀濃度が検知された場合に、吸着材の投入量を排ガス１ｍ３Ｎ当たり０．０２ｇの割合で増加させ、その水銀濃度を下回ったら吸着材の投入量を徐々に減少させて前述の排ガス１ｍ３Ｎ当たり０．０１～１．０ｇに維持するように制御することが行われる。」（【0028】）ものである。 ｉｉ）ここで、上記「Ａ－１－４．（１）ｉｉ－１）」に記載したように、本件発明６の上記ｂ－１）は、「活性炭の吸着層が常に形成され」るようにし、「水銀濃度測定値」が「零又は測定可能な限界最小値未満の値」でも「所定の最小値」の活性炭が供給されることを意味するものである。 しかし、上記の甲第３号証に記載の技術手段における「活性炭」の「散布量」の「制御」では、「４０μｇ／ｍ３Ｎ以上の水銀濃度が検知」される前の「吸着材の投入量」は明らかでないし、同「検知」前に「活性炭の吸着層が常に形成」されていたかも明らかでないから、同技術手段は本件発明６の上記ｂ－１）を示唆するものとまではいえない。 ｉｉｉ）また、上記「Ａ－１－４．（１）ｉｉ－２）」に記載したように、本件発明６の上記ｂ－３）は、「水銀濃度測定値が第二の所定水銀濃度に達したときに、活性炭供給量を所定の最大値の供給量とし、水銀濃度測定値が上記第二の所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つようにする」ものであるのに対して、上記の甲第３号証に記載の技術手段は、同「検知」後に「吸着材の投入量を排ガス１ｍ３Ｎ当たり０．０２ｇの割合で増加させ、その水銀濃度を下回ったら吸着材の投入量を徐々に減少させ」るものであり、「所定水銀濃度に達した後には、水銀濃度測定値の増加に対してその所定の最大値で活性炭供給量を一定に保つ」ものではないから、同技術手段は本件発明６の上記ｂ－３）を示唆するものとまではいえない。 ｉｖ）さらに、引用発明Ｂに甲第３号証に記載の技術手段を適用し得るとしても、本件発明６を成すためには、引用発明Ｂの「１次ダストコントローラ」を用いないことが容易に成し得ることを要するが、上記甲第２号証の記載事項（エ）にあるように、引用発明Ｂの前段の「１次ダストコントローラ」は、「粉塵の大部分を除去するように作用」させることを目的とし、後段の「バッグハウス」は残部の粉塵を処理するものであり、その機能も残部の粉塵の処理に適したものといえるから、前段の「１次ダストコントローラ」を用いない場合に、後段の「バッグハウス」が「粉塵の大部分」を含む全ての粉塵を処理できるのか明らかでなく、引用発明Ｂにおいて「１次ダストコントローラ」を用いないとすることは技術的に考え難い。 ｖ）したがって、甲第３号証に記載の技術手段は、相違点４に係るｂ－１）及びｂ－３）について示唆するものではなく、さらに、引用発明Ｂに同技術手段を適用できたとしても、「１次ダストコントローラ」を用いないようにして本件発明６を発明することは容易に成し得ることとはいえない。 （２－３）甲第４号証の適用について 甲第４号証には、「・・・多量な排ガスを脱硫するシステムにおいて、排ガス中から金属水銀を有効に除去する方法」（【0001】）について記載され、「・・・金属水銀は水に溶けにくいので、脱硫装置を通過してしまうが、水溶性にできれば脱硫装置で除去可能である。そこで・・・脱硝装置の前段に、金属水銀を塩化水銀に変換する塩素化剤（塩化水素等）を注入する排煙処理方法が有効であるが・・・必要以上の塩素化剤を添加することは、システム中の煙道や後流装置の腐食原因物質とな」る（【0004】）ので、「・・・塩素化剤を単に脱硫装置前段で導入するのではなく、例えば脱硫後である脱硫吸収塔出口、集塵器出口、あるいは、再加熱器出口等において、水銀濃度を連続的にモニタリングして、そのための必要十分量の塩素化剤を適切に添加することによって、かかる問題点が解決されることを見い出した」（【0005】）ことが記載されている。 しかしながら、引用発明Ｂの排ガスから水銀除去は活性炭による乾式の吸収除去であり、甲第４号証に記載された技術手段は、塩素化材を注入して金属水銀を塩化水銀に変換して水に溶けやすくして処理する湿式の除去であり、活性炭を水銀吸収に用いるものではないから、相違点４に係るｂ－１）及びｂ－３）について示唆するものはない。 したがって、引用発明Ｂへ甲第４号証に記載の技術手段を適用する動機付けがない。 Ｂ－１－５．本件発明６についての結言 以上から、他の相違点について考慮するまでもなく、本件発明６は、甲第１号証に記載された発明及び甲第２ないし４号証に記載された技術手段に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえず、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない出願に対してされたものでないから、取り消されるべきものでない。 Ｂ－２．本件発明１ないし５及び本件発明７ないし１０について 上記「Ａ－２．」に記したのと同様の論理で、活性炭の供給について、本件発明６では「直線的」に増大させていたものが、本件発明７では「階段状」に増大させるものに変更されたといえるものであり、本件発明７も上記相違点４に係るｂ－１）及びｂ－２）を構成とするものである。 したがって、本件発明７に係る特許は、本件発明６に係る特許と同様に取り消されるべきものでない。 また、本件発明８ないし１０は請求項６ないし７を直接又は間接的に引用し、上記ｂ－１）及びｂ－３）を構成とするものであるから、本件発明８ないし１０に係る特許は、本件発明６又は７に係る特許と同様に取り消されるべきものでない。 さらに、本件発明１ないし５の「排ガス処理装置」は、本件発明６ないし１０の「排ガス処理方法」と、それぞれ発明のカテゴリーが相違するのみで実質的に同一発明であるから、本件発明１ないし５に係る特許は、本件発明６ないし１０に係る特許と同様に取り消されるべきものでない。 第５　むすび したがって、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、請求項１ないし１０に係る特許を取り消すことはできない。 また、他に請求項１ないし１０に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。 よって、結論のとおり決定する。