2020-014160
スペクトル符号化プローブ
- 審判番号
- 2020-014160
- 法域
- 特許
- 審判種別
- 拒絶査定不服審判（拒絶査定不服の審決）
- 出願番号
- 特願2019-501432外部サイト（J-PlatPat）へ移動します
- 請求日
- 2020年10月08日
- 審決日
- 2021年12月01日
- 公報発行日
- 2022年05月27日
- 結論
- 請求不成立
- 当事者
- 【請求人】キヤノン ユーエスエイ，インコーポレイテッド
- 【請求人代理人】國分 孝悦
- 分類
- P18 .121-Z (A61B) / P18 .575-Z (A61B)
- 条文（本文から自動抽出・参考）
- 特許法第29条、特許法第17条の2第5項、特許法第17条の2第6項
- データ出所
- 審決公報（XML）
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結論
理由
目次 ▾ 11項目
第１ 手続の経緯
本願は、２０１７年（平成２９年）７月１３日（パリ条約による優先権主張 ２０１６年７月１５日 米国）を国際出願日とする出願であって、令和元年１２月１２日付けで拒絶理由が通知され、令和２年３月１２日付けで意見書及び手続補正書が提出され、同年６月１１日付けで拒絶査定されたところ、同年１０月８日に拒絶査定不服審判の請求がなされ、同時に手続補正がなされたものである。
第２ 令和２年１０月８日にされた手続補正についての補正の却下の決定
［補正の却下の決定の結論］
令和２年１０月８日にされた手続補正（以下「本件補正」という。）を却下する。
［理由］
１ 本件補正について
（１）本件補正後の特許請求の範囲の記載
本件補正により、特許請求の範囲の請求項１～１６のうち請求項１の記載は、次のとおり補正された。（下線部は、補正箇所である。）
「 【請求項１】光ガイドコンポーネントと、光集束コンポーネントと、回折格子コンポーネントと、を備えた、光軸を有し試料を撮像するように構成されたスペクトル符号化内視鏡検査（ＳＥＥ）プローブであって、前記光ガイドコンポーネント、前記光集束コンポーネント、および前記回折格子コンポーネントは、前記ＳＥＥプローブの光軸に沿ってこの順序で配置されており、前記ＳＥＥプローブは、前記光ガイドコンポーネントと前記回折格子コンポーネントの間に中間的な反射がない状態で、前記光ガイドコンポーネントからの光を、前記光集束コンポーネントを通じて前記回折格子コンポーネントへガイドするように構成されており、前記回折格子コンポーネントは、前記回折格子コンポーネントからの光を複数のスペクトル成分にスペクトル的に分散させて、画像平面においてスペクトル符号化線を形成する三角回折格子を有し、前記三角回折格子は、前記ＳＥＥプローブの光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、前記ＳＥＥプローブの光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子であり、前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を前記ＳＥＥプローブの光軸に実質的に平行に、かつ前記三角回折格子の前記第１の表面に実質的に平行に進めるように構成されているＳＥＥプローブ。」
（２）本件補正前の特許請求の範囲
本件補正前の、令和２年３月１２日にされた手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１～２６のうち請求項１の記載は次のとおりである。
「 【請求項１】光ガイドコンポーネントと、光集束コンポーネントと、回折格子コンポーネントと、を備えた、光軸を有し試料を撮像するように構成されたプローブであって、前記光ガイドコンポーネント、前記光集束コンポーネント、および前記回折格子コンポーネントは、前記プローブの光軸に沿ってこの順序で配置されており、前記プローブは、前記光ガイドコンポーネントと前記回折格子コンポーネントの間に中間的な反射がない状態で、前記光ガイドコンポーネントからの光を、前記光集束コンポーネントを通じて前記回折格子コンポーネントへガイドするように構成されており、前記回折格子コンポーネントは、前記回折格子コンポーネントからの光を複数のスペクトル成分にスペクトル的に分散させる三角回折格子を有し、前記三角回折格子は、前記プローブの光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、前記プローブの光軸に対して角度をなして配置された第２の表面とを含み、前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を前記プローブの光軸に実質的に平行に、かつ前記三角回折格子の前記第１の表面に実質的に平行に進めるように構成されているプローブ。」
２ 補正の適否
本件補正は、本件補正前の「プローブ」について「スペクトル符号化内視鏡検査（ＳＥＥ）プローブ」である旨の限定及び本件補正前の「三角回折格子」について「画像平面においてスペクトル符号化線を形成する」ものであって、「三角回折格子」の「第１の表面」と「第２の表面」とが「鋭角」をなす「出っ張り三角回折格子」である旨の限定を付加するものであり、補正前の請求項１に記載された発明と補正後の請求項１に記載される発明の産業上の利用分野及び解決しようとする課題が同一であるから、特許法１７条の２第５項２号の特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
そこで、本件補正後の請求項１に記載される発明（以下「本件補正発明」という。）が同条第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に適合するか（特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか）について、以下、検討する。
（１）本件補正発明
本件補正発明は、前記１（１）に記載したとおりのものである。
（２）引用文献の記載事項
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ア 引用文献１
（ア）引用文献１に記載された事項
原査定の拒絶の理由で引用された本願の優先日前に頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった引用文献である、米国特許出願公開第２０１４／０２７５９８６号明細書（以下「引用文献１」という。）には、図面とともに、次の記載がある。（下線は、当審にて付した。以下同様である。）
（引１ａ）「TECHNICAL FIELD
[0001] The present invention relates to the field of diagnostic medical imaging and image guidance for medical procedures and, more specifically, to minimally invasive volumetric and cross-sectional tissue imaging in luminal anatomic structures and body cavities for medical procedures.
BACKGROUND
[0002] The need for sub-surface tissue imaging for medical diagnostics and image guidance and control of therapeutic and surgical procedures is well recognized. Often such imaging has to be performed in a complex, branching network of narrow and difficult-to-reach body lumens (such as, for example, blood vessels of cardiovascular and neurovascular systems, airway tree of lungs, gastrointestinal, bile and urinary tracts) or in tight spaces of natural or surgically created body cavities. There exist endoscopic ultrasound imaging devices, for example intravascular ultrasound (IVUS) or endobronchial ultrasound (EBUS) that address such need.」（当審訳：「技術分野
［０００１］本発明は、医療行為のための診断用医用画像及び画像ガイダンスの分野に関し、より具体的には、医療行為のための内腔の解剖学的構造及び体腔における低侵襲性の体積及び断面の組織の撮像に関する。
背景技術
［０００２］医学診断や画像ガイダンスの及び治療や外科的な処置の制御のための表面下の組織の撮像の必要性は良く認識されている。多くの場合、このような撮像は、（例えば、心血管系及び神経血管系の血管、肺の軌道樹、胃腸、胆管及び尿路のような）複雑で、狭くて、到達が困難な体腔の分岐ネットワークにおいて、又は、天然又は外科的に作られた体の空洞の窮屈な空間で行われる。例えば、そのような必要性に対処する血管内超音波（ＩＶＵＳ）又は気管支内超音波（ＥＶＡＳ）等の、内視鏡超音波画像形成装置が存在する。」）
（引１ｂ）「[0054] The use of endoscopic guidance and/or commercially available EM navigated guide sheaths limit the accessible range of lumens, while the use of fluoroscopic guidance is complicated in branching network of lumens. Therefore, using the high-resolution imaging capability of the probe 50 of FIG. 1 for navigational guidance, and combining such imaging capability with the probe's own, internally contained steerable means are advantageous in reaching smaller and more peripheral lumens. Moreover, endoscopic guidance, EM navigated guidance and imaging probe's own guidance means can be advantageously combined, whether concurrently or sequentially, to reach small peripheral lumens. Accordingly, in a preferred embodiment of the high-resolution imaging probe 50, shown in FIG. 3D and used for image guidance and navigation, the distal end 51 is equipped with steering and/or bending means 70 (shown schematically) that allow bending of the distal end 51 in at least one direction. While being sufficiently flexible to facilitate such bending, the outer sheath of the probe 50 has at the same time sufficient rotational rigidity to facilitate the ability of the probe 50 to rotate the distal end 51 by having the proximal end 52 rotated (referred to herein as torqueability). Furthermore, if the torqueability is sufficiently high and the lumen structure includes branches with small branching angles, it might be sufficient to have pre-determined fixed bending angle at distal end of the probe for steering functionality. Plastic materials such nylon, PTFE, Pebax can be used to make the probe's outer sheath with such property of high torqueability combined with high flexibility of distal end. In addition, braids of metal wires can be incorporated and/or embedded in the probe 50 outer sheaths to further improve torqueability without increasing flexural stiffness. During the navigation of the probe 50 along a lumen, a high-resolution image 158 of a lumen is obtained from the forward movement of the probe directions so that lumens 159 in front of the probe be seen. By bending the distal end 51 with the steering means 70 and rotating the probe 50 along its axis (by rotating the proximal end 52), the probe 50 can be aimed in a chosen forward-looking direction until the target lumen is in the center of the forward-looking image 158. The probe 50 can then be safely inserted in the target lumen. Three or more steering means 70 discussed below, when places circumferentially around the body of the probe enable aiming of the probe in substantially any forward-looking direction without the rotation of the probe. Several steering means 70 can be also distributed along the length of the probe 50 to further facilitate bending. The steering means can be also a separate steerable element, such as commercially available steerable guidewire inserted into a lumen of a probe 50. The advantage of such arrangement is that the separate steerable element can be removed from the probe lumen so that the probe lumen can be also used as a working channel. The steering can also be effectuated by permanently bending the distal end of the probe and using the rotation of the probe about its axis so that the probe conforms to the branching geometry and utilizes the lumen branching angle to deflect its distal end.」（当審訳：「［００５４］内視鏡的ガイダンス及び／又は市販のＥＭナビゲーションガイドシースの使用は、内腔の到達範囲を制限し、蛍光透視ガイダンスの使用は、内腔の分岐ネットワークにおいてわかりづらいものである。したがって、ナビゲーションガイダンスのために図1のプローブ５０の高解像度の分解能を使用すること及びプローブ自身でそのような解像度を組み合わせることにおいて、内部に含まれる操作可能な手段は、内腔のより小さくより広範囲に到達することにおいて有利である。さらに、内視鏡的ガイダンス、ＥＭナビゲーションガイダンス及び撮像プローブ５０自身のガイダンス手段は、内腔の小さな範囲に到達させるために、同時に又は順次に、有利に組み合わせることができる。したがって、図３Ｄに示された、イメージガイダンス及びナビゲーションに使用される高解像度の撮像プローブ５０の好ましい実施形態において、遠位端５１は、遠位端５１の少なくとも一方向への曲げを許容する（概略的に示されている）ステアリング及び／又は曲げ手段７０を備えている。そのような曲げを容易にするために十分に柔軟である一方、プローブ５０のアウターシースは、近位端５２を回転させることにより遠位端５１を回転させるのを容易にするのに十分な回転剛性を有する（本明細書では、トルク性）。さらに、トルク性が十分に高く管腔の構造が分岐角の小さい分岐を含んでいる場合、ステアリング機能によってプローブの遠位端において所定の固定の曲げ角を十分に有することができる。ナイロン、ＰＴＦＥ、Ｐｅｂａｘのようなプラスチック材料は、遠位端の高い柔軟性と組み合わされた、そのような高いトルク性を有するプローブのアウターシースを作るために使用される。さらに、屈曲剛性を増大させることなく、トルク性をさらに改善するために、金属ワイヤのブレードが、プローブ５０のアウターシースに組み込まれる及び／又は埋め込まれる。内腔に沿ったプローブ５０のナビゲーション中に、内腔の高解像度画像１５８がプローブの方向に対して前方の動きにより得られるので、プローブの前の内腔１５９が見られる。ステアリング手段７０により遠位端５１を曲げ、（近位端５２を回転させることにより）軸に沿ってプローブ５０を回転させることにより、プローブ５０は、目的の内腔が前方イメージ１５８の中心になるまで、選択された前方の方向を向くことができる。次いで、プローブ５０は、目的の内腔に安全に挿入することができる。以下で論ずる３つ以上のステアリング手段７０は、プローブ本体の回りに周方向に配置されると、プローブの回転なしに実質的に前方方向に向けることができる。いくつかのステアリング手段７０もまた、曲げをさらに容易にするためにプローブ５０の長さ方向に沿って分配される。ステアリング手段は、プローブ５０の内腔に挿入された市販の操作可能なガイドワイヤのような、個別の操作可能な要素であり得る。そのような構成の利点は、個別の操作可能な要素がプローブの内腔から取り外せることにより、プローブの内腔がワーキングチャネルとして使用することもできることである。操作はまた、プローブが分岐に幾何学的に適合し、その遠位端を偏光させるために内腔の分岐角を使用して、プローブの遠位端を恒久的に曲げ、プローブの軸についての回転を使用することにより達成される。」
（引１ｃ）「[0104] Spectral Encoding.
[0105] FIG. 14A illustrates an embodiment containing means for spectral encoding of the locations of the interrogated tissue. Here, a diffraction grating 59D is juxtaposed with on the energy directing element 59A (structured as an angled prism) that is attached to the GRIN lens 58A. The GRIN lens 58A is in turn adjacent to the glass cylinder 68A and, through it, to the means for delivery of optical energy from the module 120 of FIG. 1. The diffraction grating 59D forms, in transmission and on a chosen surface such as for example an internal surface of the luminal tree, an imaging line 55A that projects different spectral content of the interrogating energy on different tissue locations along the line 55A. Accordingly, light backscattered by tissue at different locations corresponding to line 55A is spectrally encoded, and the imaging data representing spatial information characterizing the tissue is acquired by spectral processing of the backscattered light. An embodiment shown in FIG. 14B shows an improvement of the embodiment of FIG. 14A in that the energy directing element is configured as a beamsplitter 59DBS (dichroic and/or polarizing), thereby allowing side-looking imaging and volumetric forward-looking imaging. This embodiment can be used, for example, as an alternative embodiment of the shaft of the probe 50C or the probe 50D of FIG. 5. The beamsplitter 59DBS sends a portion of optical energy sideways to form side imaging scanning pattern and transmits the portion of optical energy toward the diffractive element 59D to form forward looking pattern. The separation between side imaging and forward imaging can be based on using different polarization state or on using different spectral bands. The side imaging is formed by scanning focused optical energy in the radial pattern, while forward imaging is formed by rotating the imaging line 55A thus producing volumetric images once the returned optical energy is decoded using methods described, for example, in US 2007/0188855. This volumetric forward image combined with side imaging and with steering capabilities can then be used for navigation as described above.
[0106] Accordingly, an embodiment of the navigational system includes the means structured to outcouple light towards the ambient medium such as to enable the data-processing unit to differentiate between first and second points of the ambient medium based on differences in spectra of light returned from the first and second points to the first means through the second means.」（当審訳：「［０１０４］スペクロル符号化
［０１０５］図１４Ａは、調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための手段を含む実施形態を示す。ここで、回折格子５９Ｄが、グリンレンズ５８Ａに取り付けられたエネルギー指向素子５９Ａ（角度付きプリズムとして構成された）上に配置されている。グリンレンズ５８Ａは、それを通して図１のモジュール１２０からの光学的エネルギーの供給手段であるガラスシリンダ６８Ａに隣接している。回折格子５９Ｄは、透過型であって例えば管腔の分岐の内表面のような選択された表面上に、ライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａを形成する。したがって、ライン５５Ａに対応する異なる位置の組織により後方散乱された光は、スペクトル符号化され、そして、組織を特徴付ける空間情報を表す撮像データは、後方散乱光のスペクトル処理によって取得される。図１４Ｂに示される実施形態は、エネルギー指向要素が、（二色性及び／又は偏光の）ビームスプリッタ５９ＤＢＳとして設定され、それによって側方ビュー及び体積的な前方ビューが可能となる図１４Ａの実施形態の改良を示す。この実施形態は、例えば図５のプローブ５０Ｃ又はプローブ５０Ｄのシャフトの代替実施形態として使用することができる。ビームスプリッタ５９ＤＢＳは、側方ビュースキャニングパターンを形成するために光エネルギーの一部を側方に照射し、前方ビューパターンを形成するために回折素子５９Ｄに向けて光エネルギーの一部を伝搬する。側方イメージと前方イメージとの間は、異なる偏光を用いること又は異なるスペクトルバンドを用いることで分離できる。側方イメージは、放射状のパターンにおける収束された光エネルギーを走査することによって形成されるとともに、イメージライン５５Ａを回転させ、次いで、例えば米国特許出願公開第２００７／０１８８８５５号に記載された方法を使用して光エネルギーの戻り値が複合化されることによって体積画像が生成されることにより、前方イメージは、形成される。この体積前方イメージは、側方イメージ及びステアリング機能と組み合わされて、上述のようなナビゲーションに使用できる。
［０１０６］したがって、ナビゲーションシステムの一実施形態は、データ処理ユニットにより、第１及び第２のポイントから第２手段を通して第１手段へ戻るスペクトル光を区別することにより、周囲の媒体の第１及び第２ポイントを区別することができるように、周囲の媒体に向かって光を出力結合するよう構成された手段を含む。」）
（引１ｄ）「
［図：0001383594000001.jpg］
」
（イ）引用文献１に記載された発明
ａ 前記（引１ａ）より、引用文献１に記載された発明は、「医療行為のための内腔の解剖学的構造及び体腔における低侵襲性の体積及び断面の組織の撮像に関する」ものであって、「そのような必要性に対処する」ための「内視鏡超音波画像形成装置が存在する旨記載され、前記（引１ｂ）には、「内視鏡的ガイダンス」のための「プローブ５０」の「遠位端５１」が記載されている。
また、（引１ｄ）より、図１４Ａに記載されたものは、符号５１で示されるものであることが見て取れる。
前記（引１ａ）及び（引１ｂ）より、符号５１で示されるものは、「内視鏡的ガイダンス」のための「プローブ５０」の「遠位端５１」であるから、前記（引１ｄ）で示されるものも、「内視鏡的ガイダンス」のための「プローブ５０」の「遠位端５１」であることは明らかである。そして、前記（引１ｃ）には、「図１４Ａは、調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための手段を含む」と記載されている。
そうすると、引用文献１の図１４Ａに符号５１で示されるものは、「調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための」「内視鏡的ガイダンス」のための「プローブ５０」の「遠位端５１」であるといえる。
ｂ 引用文献１の段落[0074]に「・・・Examples of the optical energy guide 57B include a single-mode optical (SM) fiber, an elliptical core fiber, a polarization preserving (PM) fiber, a multimode-mode (MM) fiber, a micro-structured or photonic crystal fiber (PCF), a multi-core fiber, fiber bundles or a plurality of separate fibers fabricated by any standard fiber-optic processes.・・・」（当審訳：「例えば光エネルギーガイド５７Ｂには、シングルモード光（ＳＭ）ファイバ、楕円コアファイバ、偏光保存（ＰＭ）ファイバ、マルチモードモード（ＭＭ）ファイバ、微細構造またはフォトニック結晶ファイバ（ＰＣＦ）、マルチコアファイバ、ファイババンドル、または、標準の光ファイバプロセスによって製造された複数の個別のファイバが含まれる。」）と記載されており、前記（引１ｂ）の「５７Ｂ」も、段落[0074]に記載の「光エネルギーガイド５７Ｂ」と同様の機能を有するものであることは明らかであるから、前記（引1ｂ）の「５７Ｂ」は、「光エネルギーガイド５７Ｂ」として整理する。そして、前記（引1ｄ）より、「光エネルギーガイド５７Ｂ」、「ガラスシリンダ６８Ａ」、「グリンレンズ５８Ａ」、「エネルギー指向素子５９Ａ」及び「回折格子５９Ｄ」は、同一の光軸に沿ってこの順で配置されている点及び「光エネルギーガイド５７Ｂ」と「回折格子５９Ｄ」の間に中間的な反射がない状態で、「光エネルギーガイド５７Ｂ」からの光を、「グリンレンズ５８Ａ」を通じて「回折格子５９Ｄ」へガイドする点が見て取れる。
ｃ 前記（引１ｃ）より、引用文献１の「回折格子５９Ｄ」は、「選択された表面上のライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａを形成する」ものである。そして、前記（引１ｄ）より、「回折格子５９Ｄ」は、「イメージングライン５５Ａ」へ照射される「エネルギーの異なるスペクトルの光」の少なくとも１つのスペクトル成分は、光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄ」からなる「プローブ５０」の「遠位端５１」の光軸に実質的に平行に進めるように構成されている点が見て取れる。
ｄ 前記ａ～ｃを踏まえると、前記（引１ａ）～（引1ｄ）より引用文献１には以下の発明（以下「引用発明」という。）が記載されている。
「調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための、内視鏡的ガイダンスのためのプローブ５０であって、その遠位端５１において、光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄは、同一の光軸に沿ってこの順で配置され、光エネルギーガイド５７Ｂと回折格子５９Ｄの間に中間的な反射がない状態で、光エネルギーガイド５７Ｂからの光を、グリンレンズ５８Ａを通じて回折格子５９Ｄへガイドするよう構成され、回折格子５９Ｄが、グリンレンズ５８Ａに取り付けられた角度付きプリズムとして構成されたエネルギー指向素子５９Ａ上に配置され、グリンレンズ５８Ａは、モジュール１２０からの光学的エネルギーの供給手段であるガラスシリンダ６８Ａに隣接し、回折格子５９Ｄは、透過型であって、選択された表面上に、ライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａを形成し、ライン５５Ａに対応する異なる位置の組織により後方散乱された光は、スペクトル符号化され、組織を特徴付ける空間情報を表す撮像データは、後方散乱光のスペクトル処理によって取得され、回折格子５９Ｄは、イメージングライン５５Ａへ照射されるエネルギーの異なるスペクトルの光の少なくとも１つのスペクトル成分は、光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄからなるプローブ５０の遠位端５１の光軸に実質的に平行に進めるように構成されている調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための、内視鏡的ガイダンスのためのプローブ５０。」
イ 引用文献４について
原査定の拒絶の理由で引用された本願の優先日前に頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった引用文献である特開平２－２０８０２号公報（以下「引用文献４」という。）には、図面とともに、次の記載がある。
（引４ａ）「３．発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
この発明は、回折格子（以下グレーティングという）を伝達する回折すべき透過光が、グレーティングの動きを最大にするために摂動しないように制御される透過型のグレーティングに関する。」（３頁右上欄１－６行）
（引４ｂ） 「 第１図から第８図の種々の構成によって示されたものと多少ことなる形のグレーティングが第９図に示される。ここで、透過面４１８と反斜面４２０の角は９０°より小さい。しかしながら入射光４２８の方向は面４２０にほぼ平行である。特に透過面４１８に垂直な方向に対する入射の角をａ～（当審注：「ａ～」はａの上に～の記号を表す。以下同様である。）とすると、透過面４１８と反射面４２０の間の角は９０°－ａ～となる。
第１０図に示すグレーティングに関し、同じ設定が得られる。ここで反射面５２０とこれに対応する透過面５１８との間の角は９０゜より大きく、入射光５２８は反射面５２０に平行な方向から透過面５１８に入射する。透過面５１８とこれに対応する反射面５２０との間の角がＵであり、透過面５１８に垂直な方向に対する入射光５２８の角がａ～であるとすると、角ＵはＵ＝９０゜＋ａ～となる。
一般に、第９図および第１０図に示した構造および配列は、グレーティング層４１６および５１６を通る光の伝達を非摂動状態で進めるために入射光の方向を反射面に平行に保持する。」（６頁右上欄１２行－左下欄１２行）
（引４ｃ）「【第９図】
［図：0001383594000002.jpg］
」
ウ 参考文献について
三角回折格子に関する文献として、本願の優先日前に頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった特開２００５－２２８３７０号公報（以下「参考文献」という。）には、図面とともに、次の記載がある。
（参ａ）「【００１２】
この発明は、上述した事情に鑑み、容易且つ安価に製造できる回折格子の回折効率を高め、良好な光ピックアップ動作を可能とした光ピックアップ装置と、この光ピックアップ装置を用いる光ディスクドライブ装置の実現を課題とする。」
（参ｂ）「【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
図２(ａ)に光ピックアップ装置の実施の１形態を模式的に示す。
符号１で示す光源は「半導体レーザ」であり、発散性のレーザ光束を放射する。光源１から放射されたレーザ光束はビームスプリッタ２を透過し、対物レンズ３により集束され、光ディスク４の記録面上に光スポットとして集光する。
【００２４】
光ディスク４の記録面で反射された光束は「戻り光」となって対物レンズ３を透過し、集束しつつビームスプリッタ２に入射し、反射されて「光源１から光ディスク４へ向かう光路（往路）」から分離し、回折格子５に入射する。回折格子５による回折光は受光手段６に入射する。このとき、戻り光は受光手段６の「異なる受光部」に入射するように分離され、各受光部の受光信号によりフォーカスエラー信号、トラックエラー信号、情報再生信号が生成される。
【００２５】
図２（ｂ）は、回折格子５の形態を模式的に示している。回折格子５の格子断面形状は直角三角形形状ではなく、図１（ｂ）に示した例のように「底角：α、βが何れも鋭角である三角形状」である。そして、回折格子５は、図２（ｂ）に示すように、光源から射出した光束の光軸ＡＸに対して斜めに傾けられ、格子断面形状の頂角を挟む１辺が、光軸ＡＸの方向と略平行となるように配置される。
【００２６】
図２（ｂ）に「符号γで示す角」は、回折格子５の「傾き角」であり、格子断面形状の三角形状の底辺（具体的には、鋸歯状の格子を形成した基板の底面）が「光軸に直交する面」に対して傾く角である。
【００２７】
このように回折格子５を傾けることの技術的意義を図４に即して説明する。
図４は、上に説明した回折格子の傾き角：γを１０度とし、回折格子の格子ピッチ（図１参照）を０．８μｍ、格子断面形状を「２等辺三角形形状（図１（ｂ）における底角：α＝β）」とし、格子溝深さ（μｍ）を変化させたときの回折効率を、０次光、±１次光に対してプロットしたものである。回折されるレーザ光束の波長は４０５ｎｍとし、回折格子５は「図１に即して説明したのと同様の材料」で構成されたものとしている。」
（参ｃ）「【００３２】
プリズム７ａ、７ｂは回折格子５と「実質的に同じ屈折率」を持つ材料で構成し、断面形状を楔形状とし、その頂角(楔形状の尖端部の角)が、回折格子５の傾き角(図２の角：γ)に略等しくなるようにする。このような光学素子９を入射光束の光軸に直交させて配置すれば、回折格子５自体は前記光束の光軸に対して傾くが、光学素子９としては傾かないので、非点収差の発生を有効に回避することができる。」
（参ｄ）「【図２】
［図：0001383594000003.jpg］
」
（３）引用発明との対比
ア 本件補正発明と引用発明とを対比する。
（ア）引用発明の「調べられる組織」は、本件補正発明の「試料」に相当し、引用発明の「プローブ５０」は、「調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための、内視鏡的ガイダンスのための」ものであって、「内視鏡的ガイダンス」は「調べられる組織」を検査するためのものであるから、該「プローブ５０」は、内視鏡検査のためのものであるといえる。そして、引用発明は、「調べられる組織」を検査するためには、「調べられる組織」を撮像する必要があることは明らかである。また、引用発明の「光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄは、同一の光軸に沿ってこの順で配置され」ており、この「光軸」は、「プローブ５０」の「光軸」であるといえるから、「プローブ５０」は「光軸」を有しているといえる。
そうすると、引用発明の「調べられる組織の位置のスペクトル符号化のための、内視鏡的ガイダンスのためのプローブ５０」は、本件補正発明の「スペクトル符号化内視鏡検査（ＳＥＥ）プローブ」に相当し、引用発明の「光軸」を有し「調べられる組織の位置のスペクトル符号化のため」に、「調べられる組織の位置」を撮像する「内視鏡的ガイダンスのためのプローブ５０」は、本件補正発明の「光軸を有し試料を撮像するように構成されたスペクトル符号化内視鏡検査（ＳＥＥ）プローブ」に相当する。
（イ）引用発明の「光エネルギーガイド５７Ｂ」、「グリンレンズ５８Ａ」及び「回折格子５９Ｄ」は、それぞれ、本件補正発明の「光ガイドコンポーネント」、「光集束コンポーネント」、及び「回折格子コンポーネント」に相当する。
（ウ）前記（ア）で検討したとおり、引用発明の「光軸」は、「プローブ５０」の光軸であるから、引用発明の「光エネルギーガイド５７Ｂ」、「グリンレンズ５８Ａ」及び「回折格子５９Ｄ」は、「プローブ５０」の「同一の光軸に沿ってこの順で配置され」る構成は、本件補正発明の「前記光ガイドコンポーネント、前記光集束コンポーネント、および前記回折格子コンポーネントは、前記ＳＥＥプローブの光軸に沿ってこの順序で配置され」る構成に相当する。そして、引用発明の「光エネルギーガイド５７Ｂと回折格子５９Ｄの間に中間的な反射がない状態で、光エネルギーガイド５７Ｂからの光を、グリンレンズ５８Ａを通じて回折格子５９Ｄへガイドする」構成は、本件補正発明の「光エネルギーガイド５７Ｂと回折格子５９Ｄの間に中間的な反射がない状態で、光エネルギーガイド５７Ｂからの光を、グリンレンズ５８Ａを通じて回折格子５９Ｄへガイドする」構成に相当する。
（エ）引用発明の「回折格子５９Ｄは、透過型であって、選択された表面上のライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａを形成」するものであるから、引用発明の「回折格子５９Ｄ」により「選択された表面上のライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に」「形成」された、「調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａ」は、本件補正発明の「前記回折格子コンポーネントからの光を複数のスペクトル成分にスペクトル的に分散させて、画像平面において」「形成」した「スペクトル符号化線」に相当する。引用発明の透過型であって、選択された表面上のライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａを形成」する「回折格子５９Ｄ」と、本件補正発明の「前記回折格子コンポーネントからの光を複数のスペクトル成分にスペクトル的に分散させて、画像平面においてスペクトル符号化線を形成する三角回折格子を有」する「前記回折格子コンポーネント」とは、「前記回折格子コンポーネントからの光を複数のスペクトル成分にスペクトル的に分散させて、画像平面においてスペクトル符号化線を形成する回折格子」を有する点で共通する。
（オ）引用発明の「回折格子５９Ｄは、イメージングライン５５Ａへ照射されるエネルギーの異なるスペクトルの光の少なくとも１つのスペクトル成分は、光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄからなるプローブ５０の遠位端５１の光軸に実質的に平行に進めるように構成されている」点と、本件補正発明の「前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を前記ＳＥＥプローブの光軸に実質的に平行に、かつ前記三角回折格子の前記第１の表面に実質的に平行に進めるように構成されている」点とは、「前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を前記ＳＥＥプローブの光軸に実質的に平行に進めるように構成されている」点で共通する。
イ 以上のことから、本件補正発明と引用発明との一致点及び相違点は、次のとおりである。
（一致点）「光ガイドコンポーネントと、
光集束コンポーネントと、
回折格子コンポーネントと、
を備えた、光軸を有し試料を撮像するように構成されたスペクトル符号化内視鏡検査（ＳＥＥ）プローブであって、
前記光ガイドコンポーネント、前記光集束コンポーネント、および前記回折格子コンポーネントは、前記ＳＥＥプローブの光軸に沿ってこの順序で配置されており、
前記ＳＥＥプローブは、前記光ガイドコンポーネントと前記回折格子コンポーネントの間に中間的な反射がない状態で、前記光ガイドコンポーネントからの光を、前記光集束コンポーネントを通じて前記回折格子コンポーネントへガイドするように構成されており、
前記回折格子コンポーネントは、前記回折格子コンポーネントからの光を複数のスペクトル成分にスペクトル的に分散させて、画像平面においてスペクトル符号化線を形成する回折格子を有し、
前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を前記ＳＥＥプローブの光軸に実質的に平行に進めるように構成されているＳＥＥプローブ。」
（相違点）前記回折格子コンポーネントが、本件補正発明が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、前記ＳＥＥプローブの光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、前記ＳＥＥプローブの光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子であり、前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を前記三角回折格子の前記第１の表面に実質的に平行に進めるように構成されている」のに対し、引用発明はどのような回折格子であるのか特定されていない点。
（４）判断
以下、相違点について検討する。
ア 引用文献４に記載された事項
（ア）前記（引４ａ）より、引用文献４は「グレーティングの動きを最大にするために摂動しないように制御される透過型のグレーティングに関する」ものである。
（イ）引用文献４の「透過型のグレーティング」は、「透過面４１８と反斜面４２０」を有し、「透過面４１８と反射面４２０の間の角は９０°－ａ～」であるから、引用文献４の「透過型のグレーティング」は、出っ張り三角回折格子であるといえる。そして、引用文献４の「透過型のグレーティング」、「透過面４１８」、「反斜面４２０」及び「入射光４２８の方向」は、それぞれ、本件補正発明の「回折格子コンポーネント」、「第２の表面」「第１の表面」及び「光軸」に相当する。
そうすると、引用文献４の「透過型のグレーティング」は、「透過面４１８と反斜面４２０の角は９０°より小さ」く、「入射光４２８の方向は面４２０にほぼ平行である」から、引用文献４には、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成が記載されている。
（ウ）前記（ア）及び（イ）より引用文献４には、回折格子コンポーネントの性能を最大にするための構成として、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成とする技術事項が記載されているといえる。
イ 参考文献に記載された技術事項
（ア）前記（参ａ）より、参考文献に記載された構成は、「回折格子の回折効率を高め」ためのものである旨記載されている。
（イ）前記（参ｂ）より、「回折格子５の格子断面形状は・・・底角：α、βが何れも鋭角である三角形状である・・・回折格子５は、・・・光源から射出した光束の光軸ＡＸに対して斜めに傾けられ、格子断面形状の頂角を挟む１辺が、光軸ＡＸの方向と略平行となるように配置され」「回折格子の傾き角：γを１０度とし」た構成が記載されている。そして、前記（参ｃ）には、「頂角(楔形状の尖端部の角)が、回折格子５の傾き角(図２の角：γ)に略等しくなるようにする」旨記載されている。
そうすると、参考文献には、「頂角が１０度であって、格子断面形状の頂角を挟む１辺が、光軸ＡＸの方向と略平行となるように配置された格子断面形状が三角形状である回折格子」が記載されている。
（ウ）参考文献の「回折格子」は「格子断面形状が三角形状」であるから「三角回折格子」を有しているといえ、「頂角」は「１０度」であるから、鋭角である。そして、参考文献の「回折格子」、「光軸ＡＸの方向と略平行となる」「格子断面形状の頂角を挟む１辺」を含む面及び「格子断面形状の頂角を挟む」他の１辺を含む面が、それぞれ、本件補正発明の「回折格子コンポーネント」、「第１の表面」及び「第２の表面」に相当するから、参考文献には、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成が記載されているといえる。
（エ）前記（ア）～（ウ）より、参考文献には、「回折格子の回折効率を高め」るための構成として、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成が記載されているといえる。
ウ 前記ア及びイより、引用文献４及び参考文献には、何れも、回折格子の回折効率を高めるための構成として、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成が記載されているといえるから、「前記回折格子コンポーネント」を該構成とする技術は周知技術（以下「周知技術１」という。）であるといえる。
エ 引用発明の「回折格子５９Ｄ」は、本件補正発明と同様に「透過型であって、選択された表面上に、ライン５５Ａに沿った位置の異なる組織の上に調べるためのエネルギーの異なるスペクトルの光を照射するイメージングライン５５Ａを形成」するものであって、その構造は、使用する波長域や撮像環境等を考慮して適宜決められるものである。
また、引用発明の「回折格子５９Ｄは、イメージングライン５５Ａへ照射されるエネルギーの異なるスペクトルの光の少なくとも１つのスペクトル成分は、光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄからなるプローブ５０の遠位端５１の光軸に実質的に平行に構成されている」。
そして、「三角回折格子」において、入射する光の波長や入射角、頂角の大きさ等を適宜調整することにより、引用発明と同様に、光軸と平行に進むスペクトル光が設定できることは、自明である。
そうすると、回折格子の回折効率を良くすることは解像度等を良くする上で必要であるという技術常識を考慮すると、引用発明の「回折格子５９Ｄ」において、回折効率等を考慮して、前記ウで検討した周知技術１である、「前記回折格子コンポーネント」を、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成とする技術を適用することは、当業者が容易に想到できたことであって、引用発明の「イメージングライン５５Ａへ照射されるエネルギーの異なるスペクトルの光の少なくとも１つのスペクトル成分は、光エネルギーガイド５７Ｂ、ガラスシリンダ６８Ａ、グリンレンズ５８Ａ、エネルギー指向素子５９Ａ及び回折格子５９Ｄからなるプローブ５０の遠位端５１の光軸に実質的に平行に進めるように構成されている」「回折格子５９Ｄ」として前記周知技術１を適用した場合ににおいて、「三角回折格子」の「光軸に実質的に平行に配置された第１の表面」は、「プローブ５０の遠位端５１の光軸に実質的に平行に進めるように構成され」た「イメージングライン５５Ａへ照射されるエネルギーの異なるスペクトルの光の少なくとも１つのスペクトル成分」と平行となるから、引用発明に、周知技術１を適用し、前記相違点に係る構成とすることは、当業者が容易に想到できたことであるといえる。
オ そして、本件補正発明の奏する作用効果は、引用文献１、４及び参考文献に記載された技術の奏する作用効果から予測される範囲内のものにすぎず、格別顕著なものということはできない。
カ したがって、本件補正発明は、引用発明及び周知技術１に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法２９条２項の規定により、特許出願の際独立して特許を受けることができないものである。
３ 本件補正についてのむすび
よって、本件補正は、特許法１７条の２第６項において準用する同法１２６条７項の規定に違反するので、同法１５９条１項の規定において読み替えて準用する同法５３条１項の規定により却下すべきものである。
よって、前記補正の却下の決定の結論のとおり決定する。
第３ 本願発明について
１ 本願発明
令和２年１０月８日にされた手続補正は、前記のとおり却下されたので、本願の請求項に係る発明は、令和２年３月１２日にされた手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１～２６に記載された事項により特定されるものであるところ、その請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、その請求項１に記載された事項により特定される、上記第２［理由］１（２）に記載のとおりのものである。
２ 原査定の拒絶の理由
原査定の拒絶の理由は、本件補正前の請求項１～２６に係る発明は、本願の優先権主張の日前に頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった下記の引用文献１に記載された発明及び引用文献２～５に記載された事項に基づいて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法２９条２項の規定により特許を受けることができない、というものである。
３ 引用文献
原査定の拒絶の理由で引用された引用文献１、４及びその記載事項は、前記第２の［理由］２（２）に記載したとおりである。
また、引用文献３には、以下の事項が記載されている。
（１）引用文献３に記載された事項
（引３ａ）「【００２０】
（グリズム）
図１は、実施形態に係るグリズム１０を示す図である。
図１に示すように、グリズム１０は、プリズム１１と回折格子１２とを有している。
プリズム１１は、直角プリズムであり、光学平面１１１，回折側平面１１２，底面１１３を有している。光学平面１１１は、直角プリズムの頂角を形成する面であるとともに、直角を形成する面である。回折側平面１１２は、光学平面１１１と頂角を成す面である。底面１１３は、光学平面１１１と直角を成す面である。回折側平面１１２には、回折格子１２が形成されている。回折格子１２は、表面側は平面上に形成されたバイナリ型回折格子であり、裏面側は平面である回折格子である。グリズム１０では、回折格子１２とプリズム１１とは、フッ化リチウム（ＬｉＦ）、フッ化マグネシウム（ＭｇＦ２）からなる群から選ばれる少なくとも一種である、同一の光学材料によって形成されている。本実施形態では、回折格子１２は、プリズム１１と同一の光学材料によって回折側平面１１２に直接形成されており、回折側平面１１２において、プリズム１１と回折格子１２は一体化されている。回折側平面１１２は回折格子１２の裏面側（バイナリ型回折格子が形成されていない側）と一体化されているが、本明細書では、プリズム１１と回折格子１２との境界として、便宜的に、回折側平面１１２の用語を用い、図１等の図面に図示する。フッ化リチウム、フッ化マグネシウムは、１２０ｎｍより長波長の真空紫外線透過率に優れた材料であるため、グリズム１０は、１２０ｎｍより長波長の真空紫外線透過率に優れている。光学材料としてフッ化リチウムを用いる場合、吸収端波長は１０５ｎｍ近傍であり、屈折率が大きく変化する屈折率変化領域（短波長側の吸収端波長から吸収端波長の２倍近傍における屈折率が大きく変化する波長領域）は１１０～２００ｎｍである。光学材料としてフッ化マグネシウムを用いる場合、吸収端波長は１１０ｎｍ近傍であり、屈折率が大きく変化する屈折率変化領域は１１５～２００ｎｍである。ただし、どちらの物質も吸収端の波長から１２０ｎｍ未満までは吸収が大きく、実用性が低い。
【００２１】
図２は、グリズム１０の回折格子１２の形状を説明するために、回折格子１２を拡大して示す図である。図１、図２に示すように、回折格子１２は、バイナリ型回折格子が形成されている回折格子である。格子間隔は等間隔であり、隣り合う格子の同一形状部分同士の距離（図２に図示する距離Ｄ）であり、全て同じである。回折格子１２のそれぞれは、回折側平面１１２に垂直な平面と回折側平面１１２に平行な平面によって区画される２ｘ段のバイナリ型回折格子を有している。各格子の格子高さ（階段形状の最も高い段の上面から、最も低い段までの距離）はＨであり、全て同じである。格子高さＨは、波長の整数倍となるように設計されている。各格子の階段形状の幅は、グリズム１０の頂角に近い側の幅ｄ１が狭く、頂角に遠い側の幅ｄ２が広くなっている。図１に示す幅ｄ１の階段形状の角部に接する面を接触面１２３とし、幅ｄ２の階段形状の角部に接する面を接触面１２１とすると、プリズム１１の材質と回折格子１２の材質が同一であり、設計波長の回折光を入射光に対して直進させる場合に、回折効率の向上のためには接触面１２１と光学平面１１１が平行であり、接触面１２３と底面１１３が平行であることが望ましく、接触面１２１と接触面１２３が直交するように、幅ｄ１と幅ｄ２の値が設計されている。各格子において、段の高さｈは同じである。すなわち、図２に示すように４段のバイナリ型回折格子では、ｄ１＋ｄ２＝Ｄ／４、ｈ＝Ｈ／３である。
【００２２】
図２では、各格子の段数が４段であるバイナリ型回折格子の場合を図示しているが、これに限定されない。段数は、２のｘ乗（２ｘ、但しｘ≧１：Binary）であればよく、例えば、２段、４段、８段、１６段としてもよい。各格子の段数が多いほど回折効率が高くなるが、段数が１６段以上となると、滑らかな斜面のノコギリ歯形状の格子の回折効率に漸近する。ノコギリ歯形状の格子の回折効率を１００％とした場合、段数が２段の場合の回折効率の最大値は４１％であり、４段の場合には８１％、８段の場合には９５％、１６段の場合には９９％である（Scientific American, May 1992, 50-55, “Binary Optics”を参照）。また、ノコギリ歯形状の格子において、格子間隔が波長の１０倍である場合には回折効率の最大値は８５％程度となり、格子間隔が波長の５倍である場合には回折効率の最大値は８０％程度となり、格子間隔が波長の４倍である場合には、回折効率の最大値は７５％程度となり、格子間隔が波長の３倍である場合には、回折効率の最大値は６０％程度となる(Proc. SPIE 5005, 8-19, (2003), “Optimization of a Volume Phase Holographic Grism for Astronomical Observation using the Photopolymer” を参照)。バイナリ型回折格子を有する回折格子１２の回折効率は、前記に説明したノコギリ歯形状の格子の回折効率に、ノコギリ歯形状の格子を１００％とした場合のバイナリ型回折格子の段数による回折効率の割合を乗じることによって求めることができる。例えば、格子間隔が波長の５倍であり、バイナリ型回折格子の段数が８段の場合には、８０％と９５％とを乗じた７６％程度の回折効率を得ることができる。尚、全ての格子の段数を同じにする必要は無い。
【００２３】
散乱は光学系の効率を低下させるばかりではなく、迷光の一因にもなるため、散乱損失が少ないほど望ましい。散乱が大きくなると測定値に誤差が生じてしまうことがあり、実用的には目的に応じて光学素子の散乱損失が１％以下から２４％以下であることが求められる場合が多い。特に強い背景光がある場合の分光計測等においては、より散乱損失が少ないグリズムが求められる。一方、単色光源を用いた吸光度測定等においては散乱損失が５０％以上のグリズムであっても実用的に使用できる。
【００２４】
グリズム１０の回折格子１２のバイナリ型回折格子における散乱損失Ｌｓは、原子間力顕微鏡（Atomic Force Microscopy：ＡＦＭ）によって１ｎｍ間隔で測定した場合に表面粗さの平均二乗偏差の値（ｒｍｓ値）が大きくなるほど大きくなる。表面粗さのｒｍｓ値をσとし、波長λを与えると、散乱損失Ｌｓ（％）は、下記の式（１）によって求めることができる。
Ｌｓ＝［１－ｅｘｐ{－(４πｎσｃｏｓθ／λ)２}］×１００ …… （１）
ここでθは光束の出入射角であり、ｎは媒質の屈折率である（J.M. Bennet and L. Mattson著 “Introduction to surface roughness and scattering”, Optical Society of America, Washington D.C., 1989. 参照）。
【００２５】
式（１）を用いてバイナリ型回折格子の散乱損失Ｌｓを計算すると、波長１２０ｎｍにおいて、垂直入射（θ＝０）、屈折率ｎ＝１、表面粗さのｒｍｓ値σが１ｎｍである場合の散乱損失Ｌｓは１％、表面粗さのｒｍｓ値σが３ｎｍである場合の散乱損失Ｌｓは１０％、表面粗さのｒｍｓ値σが５ｎｍである場合の散乱損失Ｌｓは２４％、表面粗さのｒｍｓ値σが１０ｎｍである場合の散乱損失Ｌｓは６７％である。波長が短い真空紫外線領域でグリズムを用いる場合には、表面粗さが大きくなるほど、散乱の影響によって真空紫外線の透過率が低減する割合が多くなる。回折格子１２のバイナリ型回折格子をＡＦＭによって１ｎｍ間隔で測定した場合に表面粗さのｒｍｓ値は５ｎｍ以下であるため、波長１２０ｎｍにおける散乱損失が２４％以下である。波長が短いほど、散乱損失は大きくなることから、回折格子１２は、波長１２０ｎｍ以上２００ｎｍ以下の真空紫外線において散乱損失が２４％以下であり、用途によって波長１２０ｎｍ以上２００ｎｍ以下の真空紫外線において実用的に使用することができる。回折格子１２の表面粗さのｒｍｓ値は、３ｎｍ以下であればより好ましく、１ｎｍ以下であれば、特に好ましい。回折格子１２の表面粗さのｒｍｓ値を３ｎｍ以下とすれば、波長１２０ｎｍ以上２００ｎｍ以下の真空紫外線における散乱損失は１０％以下に低減でき、その表面粗さのｒｍｓ値が１ｎｍ以下とすれば、散乱損失は１％以下に低減させることができる。
【００２６】
本実施形態に係るグリズム１０は、図３に示すように、光学平面１１１が光軸Ｚに概ね垂直になるように、光学系に設置することができる。（光束が入射する面や出射する面を光軸と垂直に配置するとゴーストが生じやすくなるために、実用上は３～１０°程度傾けるか、直角から３～１０°程度鋭角なプリズムを使用する。）また、グリズム１０は、図４に示すように、光学平面１１１が光軸Ｚに垂直とならないように、光学系に設置することができる。図３、図４に示すように、いずれの場合にも、光を直進させることが可能である。ただし、図４のような場合にはグリズム１１に入射前と出射後では、光束の光軸Ｚが平行移動する。さらに、図３と図４の光路では、同一のグリズムであっても、グリズムの分散や直進波長が多少異なる。」
（２）引用文献３に記載された技術事項
ア 前記（引３ａ）より、引用文献３には以下の事項が記載されている。
「グリズム１０は、プリズム１１と回折格子１２とを有し、プリズム１１は、直角プリズムであり、光学平面１１１，回折側平面１１２，底面１１３を有し、回折側平面１１２には、回折格子１２が形成され、回折格子１２のそれぞれは、回折側平面１１２に垂直な平面と回折側平面１１２に平行な平面によって区画される２ｘ段のバイナリ型回折格子を有し、幅ｄ１の階段形状の角部に接する面を接触面１２３と、幅ｄ２の階段形状の角部に接する面を接触面１２１とを有し、回折効率の向上のためには接触面１２１と光学平面１１１が平行であり、接触面１２３と底面１１３が平行であり、接触面１２１と接触面１２３が直交するように、幅ｄ１と幅ｄ２の値が設計され、各格子の段数は、２のｘ乗（２ｘ、但しｘ≧１：Binary）であって、各格子の段数が多いほど回折効率が高くなり、段数が１６段以上となると、滑らかな斜面のノコギリ歯形状の格子の回折効率に漸近し、光学平面１１１が光軸Ｚに概ね垂直になるように、光学系に設置するグリズム１０。」
イ 前記アにおける「回折格子１２」の「各格子の段数」が「１６段以上となると、滑らかな斜面のノコギリ歯形状の格子の回折効率に漸近」することから、この場合の「回折格子１２」は、実質的に「接触面１２３」、「接触面１２１」及び「回折側平面１１２」からなる三角回折格子であるといえる。そして、「回折効率の向上のためには接触面１２１と光学平面１１１が平行であり」、「光学平面１１１が光軸Ｚに概ね垂直」であって、「接触面１２１と接触面１２３が直交」するから、「接触面１２３」は「光軸Ｚ」に実質的に平行に配置され、「接触面１２１」は「光軸Ｚ」に実質的に垂直に配置されているといえる。
そうすると、引用文献３に記載の「回折格子１２」、「光軸Ｚ」、「接触面１２３」及び「接触面１２１」は、本願発明の「回折格子コンポーネント」、「光軸」、「第１の表面」及び「第２の表面」に相当し、引用文献３において「回折効率の向上」は、本願発明における回折格子コンポーネントの性能を最大にすることに相当するといえるから、引用文献３には、回折格子コンポーネントの性能を最大にするために、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して角度をなして配置された第２の表面とを含む三角回折格子である」構成とする技術事項が記載されているといえる。
４ 対比・判断
本願発明は、前記第２の［理由］２で検討した本件補正発明から「プローブ」が「スペクトル符号化内視鏡検査（ＳＥＥ）プローブ」である旨の限定及び「三角回折格子」が、「画像平面においてスペクトル符号化線を形成する」ものであって、「三角回折格子」の「第１の表面」と「第２の表面」とが「鋭角」をなす「出っ張り三角回折格子」である旨の限定事項を削除したものであるから、本願発明と引用発明との間には、以下の相違点’がある。
（相違点’）前記回折格子コンポーネントが、本願発明は、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、前記プローブの光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、前記プローブの光軸に対して角度をなして配置された第２の表面とを含み、前記回折格子コンポーネントは、前記スペクトル的に分散された光の少なくとも１つのスペクトル成分を」「前記三角回折格子の前記第１の表面に実質的に平行に進めるように構成されている」のに対し、引用発明はどのような回折格子であるのか特定されていない点。
前記相違点’について検討する。
前記第２の［理由］２（４）アで検討したとおり、引用文献４には、回折格子コンポーネントの性能を最大にするための構成として、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して鋭角をなして配置された第２の表面とを含む出っ張り三角回折格子である」構成とする技術事項が記載されている。
また、前記３（２）で検討したとおり、引用文献３には、回折格子コンポーネントの性能を最大にするために、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して角度をなして配置された第２の表面とを含む三角回折格子である」構成とする技術事項が記載されている。
そうすると、引用文献３及び４には、何れも、回折格子コンポーネントの性能を最大にするために、「前記回折格子コンポーネント」が、「三角回折格子を有」するものであって、「前記三角回折格子は、光軸に実質的に平行に配置された第１の表面と、光軸に対して角度をなして配置された第２の表面とを含む三角回折格子である」構成とする技術事項が記載されているから、「前記回折格子コンポーネント」を該構成とする技術は周知技術（以下「周知技術２」という。）であるといえる。
したがって、本件補正発明の「前記回折格子コンポーネント」を前記相違点の「前記三角回折格子」に係る構成とする技術が、周知技術１から容易に想到できたものであると同様に、本願発明の「前記回折格子コンポーネント」を前記相違点’の「前記三角回折格子」に係る構成とする技術も周知技術２から容易に想到できたものであるから、本願発明は、前記第２の［理由］２（４）エ～カに記載した理由と同様の理由により、引用発明及び周知技術２に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
第４ むすび
以上のとおり、本願発明は、特許法２９条２項の規定により特許を受けることができないから、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶されるべきものである。
よって、結論のとおり審決する。
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2020-014160