2023-011989

第２ 本願発明

本願の請求項に係る発明は、令和６年１０月１８日受付の手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定されるものと認められるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、以下のとおりのものである。

「 【請求項１】

液体水素の輸送システムの製造方法であって、前記システムの導管を形成するシームレス管（２）の製造が、

重量％で、

Ｃ≦０．０８０、

続きを表示（全24行）

８．００≦Ｍｎ≦１０．００、

Ｓｉ≦１．００、

Ｐ≦０．０３０、

Ｓ≦０．０３０、

１９．００≦Ｃｒ≦２１．５０、

５．５０≦Ｎｉ≦７．５０、

０．１５≦Ｎ≦０．４０、

Ｍｏ≦０．７５、および

Ｃｕ≦０．７５を含み、

残りがＦｅおよび不可避的不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼の溶鋼を提供するステップ（１００）と、

前記溶鋼からビレットを押し出すステップ（１０１）と、

前記ビレットを管状中空品に熱間成形するステップ（１０２）と、

前記管状中空品を冷却するステップ（１０３）と、

前記管状中空品を前記シームレス管（２）に冷間成形するステップ（１０４、１０５）と

を含み、

前記冷間成形するステップが冷間ピルガ圧延（１０４）および冷間引抜（１０５）であり、

前記管状中空品が冷間ピルガ圧延（１０４）によって冷間成形され、冷間ピルガ圧延（１０４）後の前記シームレス管（２）が引抜ダイを通して冷間引抜（１０５）され、

冷間成形後の前記シームレス管（２）がリングオートフレッテージまたはボールオートフレッテージによって処理され、

冷間成形後の前記シームレス管（２）が４００℃～４６０℃の範囲の温度で焼鈍され、焼鈍中、前記シームレス管が制御された雰囲気中に維持される、

液体水素の輸送システムの製造方法。」

第３ 当審において通知した拒絶理由

本願発明は、本件補正前の請求項１０に係る発明であるところ、当審において通知した令和６年７月１８日付けの拒絶理由は、本件補正前の請求項１０に係る発明に対する次の理由を含むものである。

理由１．（進歩性）この出願の請求項１０に係る発明は、引用文献１～６に基づいてその出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明することができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。

＜引用文献等＞

１．米国特許出願公開第２００８／０１９０２１４号明細書

２．ＭＡＴＥＲＩＡＬ ＰＲＯＰＥＴＹ ＤＡＴＡ［https://www.matweb.com/search/datasheet.aspx?matguid=d244d87952d04c8e9a17c7ff91c42b4e&ckck=1］、インターネット

３．国際公開２０１２／０４３８７７号

４．特願２００９－４６７５９号公報

５．特表２００３－５１４９９０号公報

６．特開２０１４－１５９７９０号公報

なお、当該当審において通知した拒絶理由で、拒絶の対象である請求項及び引用文献等の表記、引用文献４の番号に誤記があったが、当該拒絶理由に対する意見書において、

「１．拒絶理由の要点

審判官殿は、本願請求項１－１０に係る発明は、引用文献１－６に基づいて当業者が容易に発明できたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない、と指摘しました。」、

「なお、引用文献４の文献番号は、特開２００９－４６７５９号公報と読み替えました。」、

と主張していることから、審判請求人は、上記拒絶理由通知の誤記を認識し、上記に示した拒絶理由を正しいものに理解した上で反論も行っていることから、上記の拒絶理由が実質的に通知されたとして、以下検討を行う。

第４ 引用文献の記載及び引用発明等

（１）引用文献３について

ア 引用文献３には、次の記載がある（下線は当審が付した。以下同様。）

（ア）「０００３

さらに、本発明は、耐水素環境脆性に優れたオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼からなる、高圧水素ガスまたは液体水素を輸送する配管に関する。」

（イ）「００７１

熱間加工は、板、棒、管の形状を製造するために行うもので、加工方法および加工度は、特に制限されるものではない。熱間加工材は、残留したδフェライトの微細化と機械的性質を調整するために９００～１３００℃で焼鈍を行う。焼鈍温度が９００℃未満であると、熱延材の再結晶が不十分となり好ましくない。一方、１３００℃を超えると、結晶粒粗大化により加工特性および極低温での破壊靭性低下を招くため好ましくない。

００７２

また、板、棒、管の冷間加工材を製造する場合には、熱間加工後、溶体化処理（溶体化焼鈍）を省略して、所定の製品形状に冷間加工を施した後、９００～１２００℃で焼鈍することが本発明のδフェライト（オーステナイト負偏析領域）のサイズ（長径）を低減して耐水素環境脆性を改善する観点から好ましい。焼鈍温度が９００℃未満であると、本発明のオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼において再結晶が不十分となり好ましくない。一方、１２００℃を超えると、結晶粒粗大化により加工特性および極低温での破壊靭性低下を招くため好ましくない。」

（ウ）「００７４

上述した成分組成と鋼組織を満足したオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼は、高圧水素ガスおよび液体水素を貯蔵するタンクの容器本体、またはライナーの構造材として使用することができる。また、高圧水素ガスおよび液体水素用配管、あるいは、高圧水素ガスおよび液体水素用バルブの材料として使用することができる。」

イ 引用文献３に記載された発明

上記「ア」を総合すると、引用文献３には次の発明（以下、「引用発明３」という。）が記載されていると認められる。

＜引用発明３＞

「耐水素環境脆性に優れたオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼からなる、液体水素を輸送する配管に関し（０００３）、

熱間加工は、管の形状を製造するために行うもので（００７１）、

管の冷間加工材を製造する場合には、熱間加工後、溶体化処理（溶体化焼鈍）を省略して、所定の製品形状に冷間加工を施し（００７２）、

オーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼は、液体水素用配管の材料として使用することができる（００７４）、

加工方法（００７１）。」

（２）引用文献２について

ア ＭＡＴＥＲＩＡＬ ＰＲＯＰＥＴＹ ＤＡＴＡのホームページの２１－６－９ステンレス鋼を用いた管製品の製品データシートである引用文献２には、次の記載がある。なお、当該製品データシートの公開日（ないし頒布日）は不明である。

（ア）「Sandvik 21-6-9 AEROSPACE Tube and Pipe, Seamless」

（当審訳：サンドビック 21-6-9 AEROSPACE チューブとパイプ、シームレス）」

（イ）「Material Notes:Sandvik 21-6-9 is an austenitic grade with a high level of Mn, a low level of Ni and the addition of N.」

（当審訳：材料に関する注記:サンドビック 21-6-9 は、Mn含有量が高く、Ni含有量が低く、Nが添加されたオーステナイト系グレードです。）」

（ウ）「Applications:

Sandvik 21-6-9 seamless tube is used for components in the aircraft industry as well as in medical and cryogenic applications.」

（当審訳：サンドビック 21-6-9 シームレス チューブは、航空機産業のコンポーネントのほか、医療および極低温用途にも使用されます。）」

（エ）「Component Elements Properties

Carbon, C <= 0.040 %

Chromium, Cr 19 - 21.5 %

Copper, Cu <= 0.75 %

続きを表示（全22行）

Manganese, Mn 8.0 - 10 %

Molybdenum, Mo <= 0.75 %

Nickel, Ni 5.5 - 7.5 %

Nitrogen, N 0.15 - 0.40 %

Phosphorus, P <= 0.030 %

Silicon, Si <= 1.0 %

Sulfur, S <= 0.030 %

（当審訳：構成要素の情報

炭素Ｃ <= 0.040 %

クロムＣｒ 19 - 21.5 %

銅Ｃｕ <= 0.75 %

マグネシウムＭｎ 8.0 - 10 %

モリブデンＭｏ <= 0.75 %

ニッケルＮｉ 5.5 - 7.5 %

窒素Ｎ 0.15 - 0.40 %

リンＰ <= 0.030 %

ケイ素Ｓｉ <= 1.0 %

硫黄Ｓ <= 0.030 %）」

イ 引用文献２に記載された技術的事項

上記「ア」からみて、引用文献２には次の技術的事項が記載されていると認められる（以下、「引用文献２記載の技術的事項」という。）。

＜引用文献２記載の技術的事項＞

「サンドビック 21-6-9 AEROSPACE チューブとパイプ（シームレス）において、

サンドビック 21-6-9 は、Mn含有量が高く、Ni含有量が低く、Nが添加されたオーステナイト系グレードで、

サンドビック 21-6-9 シームレス チューブは、航空機産業のコンポーネントのほか、医療および極低温用途にも使用され、

構成要素の情報は、

続きを表示（全15行）

炭素Ｃ <= 0.040 %

クロムＣｒ 19 - 21.5 %

銅Ｃｕ <= 0.75 %

マグネシウムＭｎ 8.0 - 10 %

モリブデンＭｏ <= 0.75 %

ニッケルＮｉ 5.5 - 7.5 %

窒素Ｎ 0.15 - 0.40 %

リンＰ <= 0.030 %

ケイ素Ｓｉ <= 1.0 %

硫黄Ｓ <= 0.030 %

であること。」

（３）参考資料１

ア Aerospace Manufacturingのホームページには、ニュース記事として、下記の事項が記載されている（以下、「参考資料１」という。）。

（ア）「Sandvik reveals 21-6-9 seamless tube development for aerospace at Airtec 2016

14 OCTOBER 2016・IN NEWS

（当審訳：サンドビック、Airtec 2016 で航空宇宙向け 21-6-9 シームレス チューブの開発を発表 2016 年 10 月 14 日・ニュース）」

（イ）「For the first time, Sandvik will exhibit at Airtec 2016 where it will reveal its seamless 21-6-9 tube material developed specifically for demanding aerospace applications, and offer its partnership in shaping the future of the aerospace industry.

Designed to increase security and reduce risk, the new precision Sandvik 21-6-9 aerospace seamless tubing is an austenitic stainless steel grade with high mechanical strength and extremely good impact toughness in temperatures down to -230°C. With traceability from the melt to final product, Sandvik maintains complete control over its value-added processes in order to deliver world-class quality.

“Material reliability in aircraft applications is always a first consideration,” explained Christofer Hedvall, technology and innovation manager of Sandvik. “By eliminating the use of welded seams in the tubing,

considered to be a weak link and hence a risk, you eliminate any concerns there may be over potential failure in operation.

“By launching this new seamless tube product at Airtec 2016 we certainly anticipate generating considerable interest. We look forward to talking with visitors to Airtec about the increased security and new opportunities offered by our seamless tubing, and how Sandvik can be your partner in shaping the future of the aerospace industry.”

Examples of the material will be on display at Airtec 2016 and a presentation will be delivered by Hedvall on 26th October at the fair, titled ‘Increased security, development, advantages and impact of the first seamless tube in 21-6-9 for aerospace applications.’

（当審訳：サンドビックは初めて Airtec 2016 に出展し、要求の厳しい航空宇宙用途向けに特別に開発されたシームレス 21-6-9 チューブ素材を公開し、航空宇宙産業の未来を形作るパートナーシップを提案します。

セキュリティの向上とリスクの低減を目的に設計された、新しい精密 サンドビック 21-6-9 航空宇宙シームレス チューブは、高い機械的強度と -230°C までの温度での極めて優れた衝撃靭性を備えたオーステナイト系ステンレス鋼グレードです。溶融から最終製品までのトレーサビリティにより、サンドビックは付加価値プロセスを完全に管理し、世界クラスの品質を実現しています。

「航空機用途における材料の信頼性は常に最優先事項です」と、サンドビックの技術革新マネージャーである Christofer Hedvall 氏は説明します。「チューブの溶接継ぎ目は弱いリンクであり、したがってリスクであると考えられているため、動作中に発生する可能性のある障害に関する懸念をすべて排除できます。

「この新しいシームレスチューブ製品を Airtec 2016 で発表することで、かなりの関心を集めることは間違いありません。Airtec の来場者と、当社のシームレスチューブが提供するセキュリティの向上と新しい機会、そして、サンドビックが航空宇宙産業の未来を形作るパートナーとしてどのように役立つかについてお話しできることを楽しみにしています。」

この素材の例は Airtec 2016 で展示され、10 月 26 日のフェアでは Hedvallによるプレゼンテーションが行われます。タイトルは「航空宇宙用途向けの 21-6-9 の最初のシームレスチューブのセキュリティの向上、開発、利点、影響」です。）」

イ 参考資料１に記載された事項

上記「ア」からみて、参考資料１には次の事項が記載されていると認められる（以下、「参考資料１記載の事項」という。）。

＜参考資料１記載の事項＞

「2016 年 10 月 14 日のニュース記事であり、

サンドビック、Airtec 2016 で航空宇宙向け 21-6-9 シームレス チューブの開発を発表し、

10 月 26 日のフェアがあるAirtec 2016 に出展されたこと。」

（４）引用文献２記載の技術的事項の公知日について

引用文献２には、製品データシートの公開日が記載されていない。

しかしながら、参考資料１記載の事項を参酌すると、２０１６年１０月１４日に公開されたニュース記事において、サンドビックの航空宇宙向け２１－６－９シームレスチューブがＡｉｒｔｅｃ２０１６と呼ばれる展示会で発表されたことが述べられており、サンドビックの航空宇宙向け２１－６－９シームレスチューブに関する情報がＡｉｒｔｅｃ２０１６開催以降、遅くとも２０１６年１２月３１日までに知られた事項となっていると認められる。

そうしてみると、サンドビックの航空宇宙向け２１－６－９シームレスチューブに関する引用文献２記載の技術的事項は、本願の優先権主張日前に知られた事項であると認められる。

（５）引用文献４について

ア 引用文献４には、次の記載がある。

（ア）「【００４２】

本発明の二相ステンレス鋼管は、上記の必須元素あるいはさらに上記の任意元素を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるものであり、通常商業的な生産に用いられている製造設備および製造方法によって製造することができる。例えば、二相ステンレス鋼の溶製は、電気炉、Ａｒ－Ｏ２混合ガス底吹き脱炭炉（ＡＯＤ炉）や真空脱炭炉（ＶＯＤ炉）などを利用することができる。溶製された溶湯は、インゴットに鋳造してもよいし、連続鋳造法で棒状のビレットなどに鋳造してもよい。これらのビレットを用いて、ユジーンセジュルネ法などの押し出し製管法またはマンネスマン製管法などの熱間加工によって、二相ステンレス鋼の冷間加工用素管を製造することができる。そして、熱間加工後の素管は、冷間引抜などの冷間加工により所望の強度を有する製品管とする」

イ 引用文献４記載の技術的事項

上記「ア」を総合すると、引用文献４には次の技術的事項（以下、「引用文献４記載の技術的事項」という。）が記載されていると認められる。

＜引用文献４記載の技術的事項＞

「必須元素あるいはさらに任意元素を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるステンレス鋼管を、通常商業的な生産に用いられている製造設備および製造方法によって製造する際に、

溶製された溶湯から棒状のビレットなどに鋳造し、ビレットを用いて、熱間加工によって、ステンレス鋼の冷間加工用素管を製造し、熱間加工後の素管は、冷間引抜などの冷間加工により所望の強度を有する製品管とすること（【００４２】）。」

（６）引用文献５について

ア 引用文献５には、次の記載がある。

（ア）「【００１２】

本発明鋼の製造においては、先ず上記組成の鋼を保護雰囲気下において電弧炉にて溶製する。溶製した鋼を鋳造し、得られた鋳造物を熱間押出しして中空管とした後、ピルガーミルにより冷間圧延し、次いで冷間引抜きによりマルテンサイト量を５０％以上、望ましくは７０％以上にするのに十分な合計冷間圧下率となるような冷間圧下率で変形を行なう。そして最後に４２５～５２５℃、望ましくは約４７５℃で、４時間の時効処理を行なえば、車両部品等の用途に適した形状の製品となる。」

イ 引用文献５記載の技術的事項

上記「ア」を総合すると、引用文献５には次の技術的事項（以下、「引用文献５記載の技術的事項」という。）が記載されていると認められる。

＜引用文献５記載の技術的事項＞

「鋼の製造において、溶製した鋼を鋳造し、得られた鋳造物を熱間押出しして中空管とした後、ピルガーミルにより冷間圧延し、次いで冷間引抜きにより変形を行ない、そして最後に４２５～５２５℃、望ましくは約４７５℃で、４時間の時効処理を行なって用途に適した形状の製品を製造すること（【００１２】）。」

（７）引用文献６について

ア 引用文献６には、次の記載がある。

（ア）「【００１１】

〔実施例の構成〕

実施例の筒状体１の製造方法を、図面に基づいて説明する。

実施例の製造方法は、自緊処理により筒状体１に圧縮残留応力を与えるものであり、筒状体１の中空２に圧力印加媒体としての作動流体を導入するとともに、中空２に導入した作動流体に圧力を印加して中空２を形成する壁面３に圧縮残留応力を付与する。そして、実施例の製造方法は、例えば、内燃機関（図示せず。）の燃焼室（図示せず。）に燃料を供給する燃料供給装置の構成要素の内、中空２を有して筒状を呈するものを製造する際に利用される。」

イ 引用文献６記載の技術的事項

上記「ア」を総合すると、引用文献６には次の技術的事項（以下、「引用文献６記載の技術的事項」という。）が記載されていると認められる。

＜引用文献６記載の技術的事項＞

「筒状体１の製造方法において、

自緊処理により筒状体１に圧縮残留応力を与える製造方法を、

内燃機関の燃焼室に燃料を供給する燃料供給装置の構成要素の内、中空２を有して筒状を呈するものを製造する際に利用すること（【００１１】）。」

第５ 対比・判断

（１）対比

本願発明と引用発明３を対比する。

ア 引用発明３の「液体水素を輸送する配管」は、本願発明の「配管」に相当する。

イ 引用発明３は、「配管」の「加工方法」であるから、本願発明の「導管」の「製造」に相当する。

ウ 引用発明３の「配管」は、「オーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼からな」り、「ステンレス鋼」がＦｅ、及び、何らかの不純物を含むことは明らかであるから、「オーステナイト系ステンレス鋼」からなり、Ｆｅ、及び何らかの不純物を含む点において、本願発明の「導管」が、「Ｆｅおよび不可避的不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼」からなる点で共通する。

エ 引用発明３の「加工方法」は、「液体水素を輸送する配管」を加工して、「液体水素を輸送する」構成をなすものであり、本願発明の「液体水素の輸送システムの製造方法」は、請求項全体の記載からみて、「システムの導管を形成するシームレス管の製造」であるから、両者は、「液体水素」を輸送する構成を形成する方法の点で共通する。

（２）一致点・相違点

したがって、本願発明と引用発明３とは、

＜一致点＞

「液体水素の輸送システムの製造方法であって、前記システムの導管の製造が、

Ｆｅおよび不可避的不純物であるオーステナイト系ステンレス鋼からなる、

液体水素の輸送システムの製造方法。」

である点において一致し、以下の点で相違する。

＜相違点１＞

本願発明では、

「前記システムの導管を形成するシームレス管（２）の製造が、

重量％で、

Ｃ≦０．０８０、

８．００≦Ｍｎ≦１０．００、

続きを表示（全12行）

Ｓｉ≦１．００、

Ｐ≦０．０３０、

Ｓ≦０．０３０、

１９．００≦Ｃｒ≦２１．５０、

５．５０≦Ｎｉ≦７．５０、

０．１５≦Ｎ≦０．４０、

Ｍｏ≦０．７５、および

Ｃｕ≦０．７５を含」む

「溶鋼を提供するステップ」を備えるのに対して、

引用発明３では、「液体水素を輸送する配管に関し」、「オーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼」を「液体水素用配管の材料として使用」している点。

＜相違点２＞

本願発明では、「製造」において、

「前記溶鋼からビレットを押し出すステップ（１０１）と、

前記ビレットを管状中空品に熱間成形するステップ（１０２）と、

前記管状中空品を冷却するステップ（１０３）と、

前記管状中空品を前記シームレス管（２）に冷間成形するステップ（１０４、１０５）と

を含」んでいるのに対して、

引用発明３では、

「液体水素を輸送する配管に関し（０００３）、

熱間加工は、管の形状を製造するために行うもので（００７１）、

管の冷間加工材を製造する場合には、熱間加工後、溶体化処理（溶体化焼鈍）を省略して、所定の製品形状に冷間加工を施（００７２）」、すものである点。

＜相違点３＞

本願発明では、「製造」において、

「前記冷間成形するステップが冷間ピルガ圧延（１０４）および冷間引抜（１０５）であり、

前記管状中空品が冷間ピルガ圧延（１０４）によって冷間成形され、冷間ピルガ圧延（１０４）後の前記シームレス管（２）が引抜ダイを通して冷間引抜（１０５）され、

冷間成形後の前記シームレス管（２）がリングオートフレッテージまたはボールオートフレッテージによって処理され、

冷間成形後の前記シームレス管（２）が４００℃～４６０℃の範囲の温度で焼鈍され、焼鈍中、前記シームレス管が制御された雰囲気中に維持される」のに対して、

引用発明３では、

「冷間加工」の具体的な工法が特定されていない点。

（３）判断

相違点１～３について判断する。

ア 相違点１について

引用文献２記載の技術的事項では、航空機産業のコンポーネントのほか、極低温用途に使用される、21-6-9パイプが、

オーステナイト系グレードで、

シームレスであり、

構成要素の情報は、

炭素Ｃ <= 0.040 %

クロムＣｒ 19 - 21.5 %

銅Ｃｕ <= 0.75 %

マグネシウムＭｎ 8.0 - 10 %

モリブデンＭｏ <= 0.75 %

ニッケルＮｉ 5.5 - 7.5 %

窒素Ｎ 0.15 - 0.40 %

リンＰ <= 0.030 %

ケイ素Ｓｉ <= 1.0 %

硫黄Ｓ <= 0.030 %

であり、

引用発明３の「配管」も「液体水素を輸送する」ために用いられるから、極低温で用いられることは明らかである。

そうしてみると、引用発明３、及び、引用文献２記載の技術的事項は、ともに「液体水素」の輸送という共通の機能および作用を有するものであるから、引用発明３における、「液体水素用配管の材料」として、引用文献２記載の技術的事項を採用し、上記相違点１に係る本願発明の構成とすることは、当業者が容易になし得たことである。

イ 相違点２について

燃料等の液体を輸送する中空管を製造する方法として、

引用文献４記載の技術的事項に、「溶製された溶湯から棒状のビレットなどに鋳造し、ビレットを用いて、熱間加工によって、ステンレス鋼の冷間加工用素管を製造し、熱間加工後の素管は、冷間引抜などの冷間加工により所望の強度を有する製品管とする」製造方法があるから、引用発明３の「液体水素を輸送する配管に関し」、「加工方法」の具体的方法として、上記引用文献４記載の技術的事項を採用し、上記相違点２に係る本願発明の構成とすることは、当業者が容易になし得たことである。

ウ 相違点３について

中空の管を製造する方法として、

引用文献５記載の技術的事項に、「溶製した鋼を鋳造し、得られた鋳造物を熱間押出しして中空管とした後、ピルガーミルにより冷間圧延し、次いで冷間引抜きにより変形を行ない、そして最後に４２５～５２５℃、望ましくは約４７５℃で、４時間の時効処理を行なって用途に適した形状の製品を製造する」こと、引用文献６記載の技術的事項に、「自緊処理により筒状体１に圧縮残留応力を与えるもの」であり、「中空２を有して筒状を呈するものを製造する」ことがそれぞれあり、これら技術的事項は、冷間成形する際の具体的な工程にすぎない。

そうしてみると、引用発明３の「液体水素を輸送する配管に関し」、「冷間加工」における「加工方法」の具体的方法として、上記引用文献５記載の技術的事項、及び、引用文献６記載の技術的事項をそれぞれ採用し、上記相違点３に係る本願発明の構成とすることは、当業者が容易になし得たことである。

また、引用発明３で「熱間加工後、溶体化処理（溶体化焼鈍）を省略して、所定の製品形状に冷間加工を施」すことにおいて、「溶体化処理（溶体化焼鈍）を省略」することが、「所定の製品形状に冷間加工」の具体的方法として、上記引用文献５記載の技術的事項、及び、引用文献６記載の技術的事項を採用するにあたり、何ら影響するものではない。

（４）本願発明のまとめ

相違点１～３については、前記（３）で検討したとおりであり、また、相違点１～３について勘案しても、本願発明の奏する効果としては、当業者にとって予測困難であり、かつ、格別顕著なものを認めることはできない。

よって、本願発明は、引用発明３、引用文献２記載の技術的事項、引用文献４記載の技術的事項、引用文献５記載の技術的事項、及び、引用文献６記載の技術的事項に基づいて、当業者が容易に想到し得たことである。

（５）請求人の主張について

令和６年１０月１８日提出の意見書（以下、「意見書」という。）における請求人の主張について検討する。

ア 主張点１について

請求人は、意見書において、主張点１について下記のとおり主張している。

「拒絶理由通知書において、審判官殿は、補正前の請求項１０に対応する補正後の請求項１に係る発明の進歩性を、引用文献３を主引例とし、引用文献２，４－６を組み合わせることで拒絶しました。すなわち、審判官殿は、引用文献３に示される技術を引用文献２に示される技術で改善し、さらにそれを引用文献４に示される技術で改善し、さらにそれを引用文献５に示される技術で改善し、さらにそれを引用文献６に示される技術で改善することで、補正後の請求項１に係る発明に到達しました。

しかしながら、このように、引用文献３に示される技術を複数の引用文献２，４－６に示される技術を用いて繰り返し改善することは、本技術分野の当業者にとって容易なことではありません。言い換えれば、引用文献２－６を組み合わせたことは、審判官殿が本願請求項１０に係る発明を知ったことにより生じた後知恵です。

したがって、本願請求項１に係る発明は、引用文献２－６から当業者が容易に想到できたものではありません。」

上記主張について検討する。

引用発明３は、液体水素の輸送システムに用いられる導管として、オーステナイト系ステンレス鋼により導管を製造する方法が記載されている。

そして、引用文献２記載の技術的事項は、極低温用途にも使用されるパイプ（シームレス）のオーステナイト系グレードの構成要素を示したものである。

また、引用文献４記載の技術的事項は、ステンレス鋼管を、通常商業的な生産に用いられている製造方法によって製造する際に、溶製された溶湯から棒状のビレットから製品管を製造すること、引用文献５記載の技術的事項は、鋼の製造において、溶製した鋼を鋳造し、得られた鋳造物を熱間押出しして中空管とした後、ピルガーミルにより冷間圧延し、次いで冷間引抜きにより変形を行ない、そして最後に４２５～５２５℃、望ましくは約４７５℃で、４時間の時効処理を行なって用途に適した形状の製品を製造すること、引用文献６記載の技術的事項は、自緊処理により筒状体１に圧縮残留応力を与える製造方法、がそれぞれ記載されている。

上記引用発明３には、導管の具体的製造に関する記載はないが、その製造において、材料から製品管を形成する段階として、引用文献４記載の技術的事項を、所望の強度の製品管を形成する冷間加工の具体的方法として、引用文献５記載の技術的事項、及び、引用文献６記載の技術的事項を、それぞれ採用したものにすぎず、本願明細書に各工程を組み合わせることには格別の効果を奏するものとの記載も示唆もない以上、当業者の通常の創作能力の範囲で設計し得る程度のことである。そのため、本願発明を知ったことにより生じた後知恵であるとは言えない。

よって、上記請求人の主張は、採用することはできない。

イ 主張点２について

請求人は、意見書において、主張点２について下記のとおり主張している。

「引用文献３に示される発明は、「質量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：０．４～１．５％、Ｍｎ：８～１１％、Ｃｒ：１５～１７％、Ｎｉ：５～８％、Ｃｕ：１～４％、およびＮ：０．０１～０．１５％未満を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、δフェライトの体積率が１０％以下、かつδフェライトの長径が０．１ｍｍ以下であることを特徴とするオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼」（引用文献１の請求項１を参照）であり、このような組成にすることにより、高圧水素ガスと液体水素の両環境下において良好な機械的性質（強度と延性の両立）を実現しています。

本願請求項１に係る発明と引用文献３に示される発明とでは、Ｃｒ、Ｃｕの重量％（質量％）で大きく相違しています。すなわち、引用文献３ではＣｒ：１５～１７％、Ｃｕ：１～４％であるのに対して、本願請求項１に係る発明では１９．００≦Ｃｒ≦２１．５０、Ｃｕ≦０．７５です。

そして、引用文献３の段落００３２には「規定のδフェライトの体積率とサイズを制御するには、Ｃｒ量を１７％以下、Ｍｎ量を１１％以下とすることが有効である。」と記載されており、引用文献３の段落００５５には「Ｃｒの過度な添加は、δフェライトの生成を促進して本発明の目標とする耐水素環境脆性改善を阻害するため、上限を１７％とする。」と記載されています。これらの記載を読めば、本技術分野の当業者は、引用文献３の発明においてＣｒの重量％を１９．００≦Ｃｒ≦２１．５０に変更することはありません。

また、引用文献３の段落００５７には「Ｃｕは鋼中に固溶してＭｎとの相乗効果によって常温から極低温でのオーステイト安定度を高め、水素ガス脆性の影響を受けにくい変形組織となる。この効果を得るために、Ｃｕの下限は１％とする。」と記載されています。この記載を読めば、本技術分野の当業者は、引用文献３の発明においてＣｕの重量％をＣｕ≦０．７５に変更することはありません。

したがって、本願請求項１に係る発明は、引用文献２－６から当業者が容易に想到できたものではありません。」

上記主張について検討する。

請求人が主張するように、引用文献３は、フェライトの長径を所望以下としたオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼の組成とすることにより、高圧水素ガスと液体水素の両環境下において良好な機械的性質を実現したものである。そして、本願発明と引用文献３に記載されたオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼の組成は、Ｃｒ、Ｃｕの重量％が異なるものであり、引用文献３では、Ｃｒ、Ｃｕの量の上限を規定するものである。

しかし、上記「第３」に記載した当審において通知した拒絶理由では、引用発明３の「オーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼」の全組成を「液体水素用配管の材料として使用することができる」「加工方法」において、「加工」対象である「液体水素用配管の材料」の具体的材料として、引用文献２記載の技術的事項を採用したものであり、引用文献３に記載されたオーステナイト系高Ｍｎステンレス鋼の組成の一部の元素のみの組成を変更したものではない。

また、引用発明３の「加工方法」に用いられる「オーステナイト系」「ステンレス鋼」の材料組成として、引用文献３に記載された具体的な元素組成以外を用いることができないことは記載も示唆もされておらず、引用文献２記載の技術的事項の「オーステナイト系」材料を用いることを阻害するものではない。

したがって、引用発明３に引用文献２記載の技術的事項を採用して、上記相違点１に係る本願発明の構成とすることは、当業者が容易になし得たことである。

よって、上記請求人の主張は、採用することはできない。

ウ まとめ

上記「ア」、及び、「イ」のとおりであるから、請求人の主張について検討しても、いずれも採用できず、上記「第５」での判断を左右するものではない。

第６ むすび

以上のとおり、本願発明は、引用発明３、引用文献２記載の技術的事項、引用文献４記載の技術的事項、引用文献５記載の技術的事項、及び、引用文献６記載の技術的事項に基づいて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明することができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。

したがって、本願は拒絶すべきものである。

よって、結論のとおり審決する。