2015-021619

特願２０１３－１９４６１４「ＬＮＧ燃料供給システム」拒絶査定不服審判事件〔平成２６年　９月　４日出願公開、特開２０１４－１５９８７０〕について、次のとおり審決する。

【結　論】 本件審判の請求は、成り立たない。

【理　由】 第１．手続の経緯 本件出願は、平成２５年９月１９日（パリ条約による優先権主張日２０１３年（平成２５年）２月１９日、大韓民国）の出願であって、平成２６年９月２９日付け（同年１０月７日発送）で拒絶理由が通知され、平成２７年１月７日に意見書及び手続補正書が提出されたが、同年７月３１日付け（同年８月４日発送）で拒絶をすべき旨の査定がなされた。 これに対し、平成２７年１２月４日に本件審判の請求と同時に手続補正書が提出され、平成２８年４月１９日に上申書が提出されたものである。 第２．平成２７年１２月４日にされた手続補正についての補正の却下の決定 ［補正の却下の決定の結論］ 平成２７年１２月４日にされた手続補正を却下する。 ［理由］ １．補正の内容 平成２７年１２月４日にされた手続補正（以下、「本件補正」という。）は、特許請求の範囲について補正をするものであって、特許請求の範囲の請求項１について本件補正前後の記載を補正箇所に下線を付して示すと以下のとおりである。 （１）本件補正前 「【請求項１】 ＬＮＧ貯蔵タンクからエンジンまで連結された燃料供給ラインと、 前記燃料供給ライン上に具備され、前記ＬＮＧ貯蔵タンクから排出されたＬＮＧを高圧で加圧して圧力が臨界圧力より低くて温度が臨界温度より低い液体状態で、圧力が臨界圧力より高くて温度が臨界温度より低い過冷却状態に変化させるポンプと、 前記エンジンと前記ポンプとの間の前記燃料供給ライン上に具備され、前記ポンプから供給される前記過冷却液体状態のＬＮＧを加熱して超臨界状態に相変化させて前記エンジンに供給する熱交換器と、 を含み、 前記ポンプと前記熱交換器は、それぞれＬＮＧを変化させ、ＬＮＧが液体から気体に気化される潜熱区間を迂回させることを特徴とするＬＮＧ燃料供給システム。」 （２）本件補正後 「【請求項１】 ＬＮＧ貯蔵タンクからエンジンまで連結された燃料供給ラインと、 前記燃料供給ライン上に具備され、前記ＬＮＧ貯蔵タンクから排出されたＬＮＧを高圧で加圧して圧力が臨界圧力より低くて温度が臨界温度より低い液体状態で、圧力が臨界圧力より高くて温度が臨界温度より低い過冷却液体状態に変化させるポンプと、 前記エンジンと前記ポンプとの間の前記燃料供給ライン上に具備され、前記ポンプから供給される前記過冷却液体状態のＬＮＧを加熱して、前記ＬＮＧの圧力が臨界圧力より高く、前記ＬＮＧの温度が臨界温度より高い、超臨界状態に相変化させて前記エンジンに供給する熱交換器と、 を含み、 前記ポンプは、前記液体状態のＬＮＧを前記過冷却液体状態のＬＮＧに変化させ、前記熱交換器は、前記過冷却液体状態のＬＮＧを前記超臨界状態のＬＮＧに相変化させて、ＬＮＧが液体から気体に気化される潜熱区間を迂回させ、前記熱交換器は、前記臨界温度より高いエンジン要求温度に前記ＬＮＧを加熱することを特徴とするＬＮＧ燃料供給システム。」 ２．補正の適否 請求人が審判請求書の請求の理由の（３）（ｂ）で主張するとおり、本件補正の特許請求の範囲の請求項１についての補正は当初明細書の段落００４６、００４９、０００８、当初図面の図４等の記載を根拠としており、本件補正前の請求項１の発明特定事項における熱交換器及びポンプの機能を限定し明確化するものであって、本件補正前の請求項１に記載された発明と本件補正後の請求項１に記載された発明の産業上の利用分野及び解決しようとする課題が同一である。 したがって、本件補正の特許請求の範囲の請求項１についての補正は、特許法第１７条の２第５項第２号に規定する特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。 そこで、本件補正後の特許請求の範囲の請求項１に係る発明（以下、「補正発明」という。）が、特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に適合するか否か（いわゆる独立特許要件）について検討する。 （１）補正発明 補正発明は、本件補正により補正された明細書、特許請求の範囲及び図面の記載からみて、上記１．（２）のとおりのものと認める。 （２）引用文献に記載された発明 ア．これに対し、原査定の拒絶理由で引用され、本件優先日前に発行された国際公開第２０１１／０７８６８９号（以下、「引用文献１」という。）には、図面とともに、以下の事項が記載されている。（［］内は当審による仮訳を示す。） （ア）「A system for gas supply to dual-fuel or gas engines and boil-off gas reliquefaction The present invention relates to the energy integration and utilization of waste heat available in combined systems for fuel gas supply and Boil-Off Gas (BOG) reliquefaction, and in particular a gas supply system for engines such as dual- fuel or gas engines for vessels transporting liquefied nature gas (LNG) and including a BOG reliquefaction plant.」(１頁２～８行) ［デュアル燃料又はガスエンジンへのガス供給及びボイルオフガス再液化システム 本発明は、燃料ガス供給及びボイルオフガス（ＢＯＧ）再液化、特に液化天然ガス（ＬＮＧ）を輸送し、ＢＯＧ再液化プラントを含む船舶用のデュアル燃料又はガスエンジンのようなエンジン用のガス供給システム用の複合システムで利用可能な廃熱のエネルギー統合及び利用に関する。］ （イ）「Condensate from the BOG reliquefaction plant or LNG from the cargo tanks being supplied with the cargo pumps is sent to at least one high pressure (HP) pump for feeding the evaporator. LNG normally above the supercritical pressure is heated to "gas" in a heat exchanger. This heat exchanger is referred to as an evaporator or vaporizer. Thereafter, the high pressure gas is delivered to the propulsion engines or gas turbines, not shown. The discharge pressure of such a high pressure pump is typically up to 30 MPa (300 bar) at design case. The LNG temperature at higher pressure is typically in a range from -140 to -150 °C. As LNG at high pressure is supercritical, it is not possible to distinguish between liquid and gas phase. Nevertheless, the heating of LNG to ambient temperature at high pressure is referred to as evaporation in this document. ... LNG at typically -160 °C and 2 to 40 bar is pressurized by means of at least one cryogenic pump (HP pump) arranged in front of the LNG vaporizer to typically 300 bar. Then, LNG is evaporated and heated to ambient condition - typically +40 °C in a heat exchanger, i.e. the evaporator.」（１頁３２行～２頁２７行） ［カーゴポンプによって供給されるＢＯＧ再液化プラントからの凝縮物またはカーゴタンクからのＬＮＧは、蒸発器に供給するための少なくとも１つの高圧（ＨＰ）ポンプに送られる。通常、超臨界圧力を超えるＬＮＧは、熱交換器において「ガス」に加熱される。この熱交換器は、蒸発器または気化器と呼ばれる。その後、高圧ガスは、図示されていない推進用のエンジンまたはガスタービンに供給される。このような高圧ポンプの吐出圧力は、典型的には設計上３０ＭＰａ（３００バール）までである。より高圧でのＬＮＧ温度は、典型的に－１４０～－１５０°Ｃの範囲内である。高圧のＬＮＧは超臨界であるため、液相と気相を区別することはできない。それにもかかわらず、高圧での周囲温度へのＬＮＧの加熱は、本明細書では蒸発と称される。 ・・・ 典型的には－１６０°Ｃ及び２～４０バールのＬＮＧは、ＬＮＧ気化器の前に配置された少なくとも１つの低温ポンプ（ＨＰポンプ）によって典型的には３００バールに加圧される。次いで、ＬＮＧを蒸発させ、熱交換器、すなわち蒸発器において周囲条件、典型的には＋４０°Ｃまで加熱される。］ すなわち、カーゴタンクからカーゴポンプで供給されたＬＮＧは、蒸発器に供給するためのＨＰポンプに送られ、高圧ポンプから吐出された超臨界圧力よりも高い圧力のＬＮＧが加熱されて「ガス」になり、このガスが推進用エンジンに供給されること、典型的には－１６０°Ｃで２～４０バールのＬＮＧがＨＰポンプで３００バールまで加圧され、この高圧状態のＬＮＧの温度は－１４０～－１５０°Ｃであり、超臨界状態であること、さらには、高圧のＬＮＧは、高圧状態で環境温度、典型的には＋４０°Ｃまで加熱されることが記載されている。 （ウ）「At, first it is considered useful to give a more detailed summary of the system for gas supply to dual- fuel or gas engines and BOG reliquefaction as regards the patent application above. Both condensate from the BOG reliquefaction plant or LNG from at least one cargo tank 5 being supplied with a cargo pump 51 via a line 52 is sent to at least one FTP pump 53 for feeding an evaporator 6 as to produce and deliver gas via a line 54 to the propulsion engines or gas turbines, not shown. Condensate can be returned to the cargo tank via a line 55. Is is also possible to mix condensate and LNG in a separator 10 arranged upstream the HP pump 53, the separator being vented by means of a valve 101. The system shown in Figure 1 is based on an evaporation of LNG at high pressure with a heating source. The evaporation is effected by means of the closed loop comprising the LNG evaporator or vaporizer 6, a brine pump 7, and a heating source in the form of a steam/hot water steamer 8. LNG at typically -160 °C and 2 to 40 bar is pressurized by means of at least one cryogenic pump, i.e. the HP pump 53, arranged in front of the LNG vaporizer 6 to typically 300 bar.」（４頁２４行～５頁２行） ［最初に、上記の特許出願に関するデュアル燃料またはガスエンジンへのガス供給のシステム及びＢＯＧ再流動化のためのシステムのより詳細な要約を与えることは有用であると考えられる。ＢＯＧ再液化プラントからの凝縮液または少なくとも１つのカーゴタンク５からライン５２を介してカーゴポンプ５１によって供給されるＬＮＧの両方が、図示されていない推進用のエンジンまたはガスタービンにライン５４を介してガスを生成及び送達するために蒸発器６に供給する少なくとも１つのＦＴＰポンプ５３に送られる。凝縮液は、ライン５５を介してカーゴタンクに戻すことができる。ＨＰポンプ５３の上流に配置された分離器１０に凝縮液とＬＮＧを混合することも可能であり、分離器はバルブ１０１によって排気される。 図１に示すシステムは、加熱源を用いて高圧でＬＮＧを蒸発させることに基づいている。蒸発は、ＬＮＧ蒸発器または気化器６、ブラインポンプ７、及び蒸気／温水スチーマー８の形態の加熱源を含む閉ループによって行われる。典型的には－１６０°Ｃ及び２～４０°ＣのＬＮＧが、ＬＮＧ気化器６の前に配置された少なくとも１つの低温ポンプ、すなわちＨＰポンプ５３によって、典型的には３００バールに加圧される。］ （エ）これらの記載事項を、技術常識を考慮しながら整理すると、引用文献１には以下の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。 「ＬＮＧを含むカーゴタンク５から推進用エンジンまで連結されたラインと、 前記ライン上に具備され、前記カーゴタンク５から排出されたＬＮＧを－１６０°Ｃで２～４０バールの状態から、－１４０～－１５０°Ｃで３００バールの超臨界状態に変化させるＨＰポンプと、 前記推進用エンジンと前記ＨＰポンプとの間の前記ライン上に具備され、前記ＨＰポンプから供給される前記高圧状態のＬＮＧを加熱して、高圧状態で＋４０°Ｃに加熱されたガスの状態に相変化させて前記推進用エンジンに供給する蒸発器と、 を含み、 前記ＨＰポンプは、液体状態のＬＮＧを前記高圧状態のＬＮＧに変化させ、前記蒸発器は、前記高圧状態のＬＮＧを環境温度まで加熱するガス供給システム。」 イ．原査定の拒絶理由で引用され、本件優先日前に頒布された刊行物である特開２０００－２３０４７８号公報（以下、「引用文献２」という。）には、以下の事項が記載されている。 （ア）「【発明の詳細な説明】 【０００１】 【発明の属する技術分野】本発明は、液化ガスの加圧装置に関するものであり、更に詳しくは真空断熱された容器等に充填されている液化ガスを液体状態のまま効率よく加圧して、その容器内以上の高圧の液化ガスや、更にその加圧された液化ガスを所定の温度まで加熱して、例えば超臨界状態のガスを得るための装置に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】通常使用される二酸化炭素などはボンベに常温で加圧充填されたり、あるいは－２０℃程度まで冷却し、圧力を２ＭＰａ程度まで低下させた真空断熱された容器（以下、ボンベと略称する）に充填されている。そして、このような液化二酸化炭素をボンベ内以上の圧力、例えば１０ＭＰａの液化ガス状態にして使用する場合には、その液化二酸化炭素が供給される圧縮機の周囲を低温冷凍機を用いて－３０℃付近まで冷却しながら、１５００～２０００ｒｐｍのような高速で回転するモーターを用いた多段ポンプによって圧縮するか、複数のピストンを使用した往復ポンプをモーターで駆動して圧縮する液加圧方式を用いていた。また、二酸化炭素を高圧の気体状態、例えば超臨界状態で使用する場合には、液化二酸化炭素を臨界温度以上に加熱して気化蒸発させた後、気体圧縮機（ブースター）で圧縮するガス加圧方式が一般的に採用されていた。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の液加圧方式にあっては、圧縮機内に液化二酸化炭素を吸い込むときに、二酸化炭素が気化して吸い込み能力が低下する現象（キャビテーション）を防止するため、上記したように、その圧縮機の周辺を別途設置する冷凍機によって作られた冷媒で冷却する必要があり、従って設備が大型化し、コストの増加と設置スペースが大きくなる問題があった。また、ガス加圧方式の場合には、液化二酸化炭素を気化蒸発させる蒸発器が必須であり、加圧には電動機やエアを駆動源とするブースターが使われるが、圧縮時の発熱を除去する冷却装置が必要となり、一般に効率が低く、コンパクトで大容量の装置を製作するのは困難であった。 【０００４】 そこで、本発明は、液化ガスを液状のまま圧縮して運転効率を高く保持するとともに、別途冷却設備を設ける必要をなくしてコンパクトに構成することができ、高圧の液化ガスはもちろん、それを別途設ける加熱器で加熱して、例えば超臨界状態のガスとして取り出すことも可能にした液化ガスの加圧装置を得ることを目的とするものである。」 （イ）これらの記載事項を、技術常識を考慮しながら整理すると、引用文献２には以下の技術的事項が記載されていると認める。 「超臨界状態のガスを得るために、従来は、液化ガスを気化蒸発させた後に圧縮していたのに対して、液化ガスを液状のまま圧縮するようにして、これにより運転効率を向上すること。」 （３）対比 補正発明と引用発明とを対比する。 引用発明の「ＬＮＧを含むカーゴタンク５」「推進用エンジン」は、それぞれ補正発明の「ＬＮＧ貯蔵タンク」「エンジン」に相当し、引用発明の「ライン」は、加熱されたＬＮＧを推進用エンジンに供給するものであるから、補正発明の「燃料供給ライン」に相当する。 また、引用発明では、カーゴタンク５からカーゴポンプ５１を用いて供給されたＬＮＧを、ＨＰポンプによって超臨界圧力よりも高い圧力とするところ、天然ガスの主成分であるメタンの臨界温度と臨界圧力は－８２．６°Ｃ、４６．４ｂａｒであって、天然ガスの臨界温度と臨界圧力も大きくは変わらない。 してみると、引用発明の「－１６０°Ｃで２～４０バールの状態」及び「－１４０～－１５０°Ｃで３００バールの超臨界状態」は、それぞれ補正発明の「圧力が臨界圧力より低くて温度が臨界温度より低い液体状態」及び「圧力が臨界圧力より高くて温度が臨界温度より低い過冷却液体状態」に相当するから、引用発明の「ＨＰポンプ」は補正発明の「ポンプ」に相当する。 さらに、引用発明では、高圧ポンプから吐出された超臨界圧力よりも高い圧力のＬＮＧを蒸発器によって＋４０°Ｃに加熱することから、引用発明の「高圧状態で＋４０°Ｃに加熱されたガスの状態」は補正発明の「圧力が臨界圧力より高く、前記ＬＮＧの温度が臨界温度より高い、超臨界状態」に相当し、引用発明の「蒸発器」は補正発明の「熱交換器」に相当する。 そして、引用発明の「ガス供給システム」は、ＬＮＧを加熱して推進用エンジンに供給するから補正発明の「ＬＮＧ燃料供給システム」に相当する。 したがって、補正発明と引用発明とは、次の点で一致している。 「ＬＮＧ貯蔵タンクからエンジンまで連結された燃料供給ラインと、 前記燃料供給ライン上に具備され、前記ＬＮＧ貯蔵タンクから排出されたＬＮＧを高圧で加圧して圧力が臨界圧力より低くて温度が臨界温度より低い液体状態で、圧力が臨界圧力より高くて温度が臨界温度より低い過冷却液体状態に変化させるポンプと、 前記エンジンと前記ポンプとの間の前記燃料供給ライン上に具備され、前記ポンプから供給される前記過冷却液体状態のＬＮＧを加熱して、前記ＬＮＧの圧力が臨界圧力より高く、前記ＬＮＧの温度が臨界温度より高い、超臨界状態に相変化させて前記エンジンに供給する熱交換器と、 を含み、 前記ポンプは、前記液体状態のＬＮＧを前記過冷却液体状態のＬＮＧに変化させ、前記熱交換器は、前記過冷却液体状態のＬＮＧを前記超臨界状態のＬＮＧに相変化させて、前記熱交換器は、前記臨界温度より高いエンジン要求温度に前記ＬＮＧを加熱するＬＮＧ燃料供給システム。」 そして、補正発明と引用発明とは、以下の点で相違する。 ［相違点］ 補正発明では、「ＬＮＧが液体から気体に気化される潜熱区間を迂回させ」るのに対して、引用発明では、潜熱区間を迂回する旨が明記されていない点。 ［相違点］について 引用文献２には、補正発明と同様、超臨界状態のガスを得るために、従来、液化ガスを気化蒸発させた後に圧縮していたのに対して、液化ガスを液状のまま圧縮するようにして、これにより運転効率を向上するとの技術的事項が記載されている。上記技術的事項は、運転効率向上のため、液化ガスの圧縮を液状のまま行うようにしたものであるから、「潜熱区間を迂回させ」るものといえる。そして、引用発明においても、運転効率を向上させようとすることは当然行われることであり、引用発明の熱交換器によるＬＮＧの相変化を液体から気体に気化される潜熱区間を迂回させたものとして、運転効率を向上させることも、当業者が容易に想到し得るものである。 したがって、上記相違点にかかる構成は引用文献２に記載されており、補正発明は、引用発明に引用文献２に記載の技術的事項を適用することにより当業者が容易に想到し得たものと認められるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許出願の際、独立して特許を受けることができないものである。 なお、審判請求人は、上申書の（２）（ｃ－２）において、 「引用文献１には、ＬＮＧの相変化曲線についても、超臨界点についても記載はありません ・・・引用文献１には、上記（ａ）～（ｃ）の状態変化を辿って、ＬＮＧが供給されることが記載されているとはいえず、引用文献１は、ＬＮＧの状態変化を制御してエネルギー使用効率を向上するという、本願発明１の課題についても、また、その解決手段についても、記載ないしは示唆するものではありません。引用文献２、３にも、本願発明１の課題および解決手段は、記載されておらず、また、示唆もされていません。」 等と主張しているが、引用文献１には、「超臨界圧力を超えるＬＮＧは、熱交換器において「ガス」に加熱される。」こと、「高圧のＬＮＧは超臨界であるため、液相と気相を区別することはできない。」こと、及び、「典型的には－１６０°Ｃ及び２～４０バールのＬＮＧは、ＬＮＧ気化器の前に配置された少なくとも１つの低温ポンプ（ＨＰポンプ）によって典型的には３００バールに加圧される。次いで、ＬＮＧを蒸発させ、熱交換器、すなわち蒸発器において周囲条件、典型的には＋４０°Ｃまで加熱される。」といった状態変化を辿って、ＬＮＧが供給されることが記載されており、また、引用文献２には、上記のとおり、運転効率の向上を図って液化ガスを液状のまま圧縮することが記載されており、これはＬＮＧの状態変化を制御してエネルギー使用効率を向上するものである。 また、引用文献１において「－１４０～－１５０°Ｃで３００バールの超臨界状態」にしたＬＮＧを＋４０°Ｃまで加熱するに際して、圧力を３００バールから一旦下げることが当然であると認識することもできない。 よって、審判請求人による上記主張は、採用することができない。 ３．むすび したがって、本件補正は特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に適合しないので、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。よって、上記［補正の却下の決定の結論］のとおり、決定する。 第３．本願発明について １．本願発明 本件補正は、上記のとおり却下されたので、本件出願の請求項１～８に係る発明は、平成２７年１月７日に手続補正された明細書、特許請求の範囲及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１～８に記載された事項により特定されるとおりのものであると認められるところ、請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、上記第２．１．（１）に示すとおりである。 ２．引用文献に記載された発明 これに対して、原査定の拒絶理由に引用された引用文献及びその記載内容は上記第２．２．（２）に示したとおりである。 ３．対比・検討 本願発明は、上記第２．２．で検討した補正発明において、「過冷却状態」、「超臨界状態」について付加された要件を省き、ポンプ、熱交換器の態様について付加された限定事項を削除するものである。 そうすると、本願発明を構成する事項のすべてを含み、さらに他の事項を付加した補正発明が、上記第２．２．（４）で示したとおり、引用発明、及び、引用文献２に記載の技術的事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本願発明も同様の理由により当業者が容易に発明をすることができたものである。 なお、審判請求人は上申書において、 「ＬＮＧ貯蔵タンクからエンジンまで連結された燃料供給ラインと、 前記燃料供給ライン上に具備され、前記ＬＮＧ貯蔵タンクから排出されたＬＮＧを高圧で加圧して圧力が臨界圧力より低くて温度が臨界温度より低い液体状態で、圧力が臨界圧力より高くて温度が臨界温度より低い過冷却液体状態に変化させるポンプと、 前記エンジンと前記ポンプとの間の前記燃料供給ライン上に具備され、前記ポンプから供給される前記過冷却液体状態のＬＮＧを加熱して、前記ＬＮＧの圧力が臨界圧力より高く、前記ＬＮＧの温度が臨界温度より高い、超臨界状態に相変化させて前記エンジンに供給する熱交換器と、 を含み、 前記ポンプは、前記ＬＮＧを１ｂａｒ～２５ｂａｒで加圧する、前記ＬＮＧ貯蔵タンク中に設けられた、ブースティングポンプと、前記ブースティングポンプによって加圧された前記ＬＮＧを、２００ｂａｒ～４００ｂａｒで加圧する、高圧ポンプを含み、 前記高圧ポンプは、前記液体状態のＬＮＧを前記過冷却液体状態のＬＮＧに変化させ、前記熱交換器は、前記過冷却液体状態のＬＮＧを前記超臨界状態のＬＮＧに相変化させて、ＬＮＧが液体から気体に気化される潜熱区間を迂回させ、前記熱交換器は、前記臨界温度より高いエンジン要求温度に前記ＬＮＧを加熱し、 前記ＬＮＧは、ボイルオフガスと熱交換されず、また、ボイルオフガスと混合されずに、前記エンジンに供給されることを特徴とするＬＮＧ燃料供給システム。」 との補正案を示して、 「補正案により補正される請求項１に係る発明によれば、『前記ＬＮＧを１ｂａｒ～２５ｂａｒで加圧する、前記ＬＮＧ貯蔵タンク中に設けられた、ブースティングポンプ』との発明特定事項により、『（ａ）ＬＮＧの圧力が臨界圧力より低くて温度が臨界温度より低い液体状態から（ｂ）ＬＮＧの圧力が臨界圧力より高くて温度が臨界温度より低い過冷却液体状態に変化させる』ことが、より明確になると思料します。また、『ボイルオフガスと熱交換されず、また、ボイルオフガスと混合されずに、前記エンジンに供給される』との発明特定事項により、引用文献１に記載された、タンク中のカーゴポンプから熱交換器までの供給経路に、オプチマイザーおよびセパレータを設ける必要性がないことが、明確になると思料します。」 と述べている。 しかしながら、本願発明は、明確性が問題にされたのではなく、特許法第２９条第２項の規定により拒絶をすべき旨の査定を受けたものであり、また、オプチマイザーおよびセパレータの要否についても当業者がＢＯＧ処理等を考慮して適宜に決し得る事項と認められるから、上記補正案による補正を受容したとしても拒絶理由が解消されるものとは認められない。 ４．むすび 以上のとおり、本願発明は特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないから、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本件出願は拒絶されるべきものである。 よって、結論のとおり審決する。