2022-014524

特願２０１８－１９２０６０「熱交換器および熱交換器の製造方法」拒絶査定不服審判事件〔令和 ２年 ４月１６日出願公開、特開２０２０－ ６０３２６、請求項の数（９）〕について、次のとおり審決する。

結 論 原査定を取り消す。 本願の発明は、特許すべきものとする。

理 由 第１ 手続の経緯 本願は、平成３０年１０月１０日の出願であって、その手続の主な経緯は以下のとおりである。 令和４年２月１８日付け：拒絶理由通知 令和４年４月１３日 ：意見書及び手続補正書の提出 令和４年８月２９日付け：拒絶査定（以下、「原査定」という。） 令和４年９月１４日 ：拒絶査定不服審判の請求 第２ 原査定の概要 原査定の概要は、次のとおりである。 １ 理由１（発明の単一性） 本願はこの出願は、下記の点で特許法第３７条に規定する要件を満たしていない。 ２ 理由２（進歩性） 本願の下記の請求項に係る発明は、その出願前に日本国内又は外国において、頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった下記の引用文献に記載された発明に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、「当業者」という。）が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 記 （引用文献等については引用文献等一覧参照） ●理由１（発明の単一性）について 請求項１及び３に係る発明は、引用文献１に記載された発明に対して周知技術を付加したものであり、特別な技術的特徴を有しない。 したがって、本願は、特許法第３７条の規定に違反している。 請求項２に係る発明及び請求項３～９に係る発明のうち請求項２に従属する発明については、特許法第３７条以外の要件についての審査を行っていない。 ●理由２（進歩性）について ・請求項１及び３に係る発明は、引用文献１に記載された発明及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものである。 ・請求項４～７に係る発明は、引用文献１に記載された発明、引用文献２に記載された事項及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものである。 ・請求項８に係る発明は、引用文献１に記載された発明、引用文献３に記載された事項及び周知技術に基いて、又は、引用文献１に記載された発明、引用文献２に記載された事項、引用文献３に記載された事項及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものである。 ・請求項９に係る発明は、引用文献１に記載された発明、引用文献４に記載された事項及び周知技術に基いて、又は、引用文献１に記載された発明、引用文献３に記載された事項、引用文献４に記載された事項及び周知技術に基いて、又は、引用文献１に記載された発明、引用文献２に記載された事項、引用文献３に記載された事項、引用文献４に記載された事項及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものである。 ＜引用文献等一覧＞ １．特開２０１６－２１５２４８号公報 ２．国際公開第２０１５／１６２９１１号 ３．特開平３－７７７７６号公報 ４．特開２００８－１００２８３号公報 第３ 本願発明 本願の請求項１～９に係る発明（以下、それぞれ「本願発明１」～「本願発明９」という。）は、願書に最初に添付された特許請求の範囲の請求項１～９に記載された次の事項により特定されるとおりのものである。 「【請求項１】 フラックスが存在しないアルミニウム合金製の熱交換器であって、 内部に流体が流れる流路を形成する流路形成部材（１２）と、 前記流路形成部材の表面に接合され、前記表面よりも広い伝熱面を有する伝熱部材（１４）と、 前記流路形成部材に接合され、前記流路形成部材の前記流路に連通するタンク空間を形成するためのタンク部材（１６２）と、 前記タンク部材に接合される接合部材（１６４、１６６、１８）と、 前記伝熱部材と前記流路形成部材とのろう付け接合部（２０）に形成された第１フィレット（２２）と、 前記流路形成部材と前記タンク部材とのろう付け接合部（２４）に形成された第２フィレット（２６）と、 前記タンク部材と前記接合部材とのろう付け接合部（２８、３２、４０）に形成された第３フィレット（３０、３４、４２）とを備え、 前記流路形成部材、前記伝熱部材、前記タンク部材および前記接合部材のそれぞれは、アルミニウム合金で構成され、 前記流路形成部材の平均板厚は、０．１００ｍｍ以上０．４００ｍｍ以下であり、 前記伝熱部材の平均板厚は、０．０２５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下であり、 前記タンク部材の平均板厚は、０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下であり、 前記接合部材の平均板厚は、０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下であり、 前記第１フィレット、前記第２フィレットおよび前記第３フィレットのそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され、 前記それぞれのフィレットのマグネシウムの濃度は、０．２質量％以上２．０質量％以下であり、 前記流路形成部材と前記伝熱部材との少なくとも一方は、表面側にろう材層（１２２、１４２）を有し、 前記流路形成部材が前記ろう材層（１２２）を有する場合、前記流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は、０．１質量％以上１．０質量％以下であり、 前記伝熱部材が前記ろう材層（１４２）を有する場合、前記伝熱部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は０．２質量％以上１．０質量％以下である、熱交換器。 【請求項２】 フラックスが存在しないアルミニウム合金製の熱交換器であって、 流体が流れる流路を形成する流路形成部材（５２、５４）と、 前記流路形成部材の表面に接合され、前記表面よりも広い伝熱面を有する伝熱部材（５６、５８）と、 前記流路形成部材に接合され、前記流路形成部材を補強する補強部材（６０、６２）と、 前記補強部材に接合される接合部材（６４）と、 前記伝熱部材と前記流路形成部材とのろう付け接合部（６６ａ、６６ｂ）に形成された第１フィレット（６８ａ、６８ｂ）と、 前記流路形成部材と前記補強部材とのろう付け接合部（７０）に形成された第２フィレット（７２）と、 前記補強部材と前記接合部材とのろう付け接合部（７４）に形成された第３フィレット（７６）とを備え、 前記流路形成部材、前記伝熱部材、前記補強部材および前記接合部材のそれぞれは、アルミニウム合金で構成され、 前記流路形成部材の平均板厚は０．２００ｍｍ以上０．６００ｍｍ以下であり、 前記伝熱部材の平均板厚は０．０２５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下であり、 前記補強部材の平均板厚は、０．６００ｍｍより大きく、２．０００ｍｍ以下であり、 前記接合部材の平均板厚は、０．６００ｍｍより大きく、２．０００ｍｍ以下であり、 前記第１フィレット、前記第２フィレットおよび前記第３フィレットのそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され、 前記それぞれのフィレットのマグネシウムの濃度は、０．２質量％以上２．０質量％以下であり、 前記流路形成部材と前記伝熱部材との少なくとも一方は、表面側にろう材層（５２２、５６２、５６３）を有し、 前記流路形成部材が前記ろう材層（５２２）を有する場合、前記流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は、０．１質量％以上１．０質量％以下であり、 前記伝熱部材が前記ろう材層（５６２、５６３）を有する場合、前記伝熱部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は０．２質量％以上１．０質量％以下である、熱交換器。 【請求項３】 前記それぞれのフィレットのマグネシウムの濃度は、０．３質量％以上である、請求項１または２に記載の熱交換器。 【請求項４】 前記流路形成部材は、心材層（１２１）と、前記心材層の片側に位置する前記ろう材層（１２４、１２６）と、前記心材層に対して前記ろう材層側の反対側に位置する、ろう材ではないクラッド層（１２５、１２７）とを有し、 前記流路形成部材の一部の前記ろう材層と、前記流路形成部材の他の一部の前記クラッド層とが接合されており、 前記クラッド層の表層でのマグネシウムの濃度は、前記流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度よりも低い、請求項１に記載の熱交換器。 【請求項５】 前記流路形成部材は、心材層（１２１）と、前記心材層の片側に位置する、ろう材ではないクラッド層（１２７）とを有し、 前記伝熱部材は、前記ろう材層（１４２、１４３）を有し、 前記クラッド層と前記ろう材層とが接合されており、 前記クラッド層の表層でのマグネシウムの濃度は、前記流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度よりも低い、請求項１または２に記載の熱交換器。 【請求項６】 前記流路形成部材は、心材層（１２１）と、前記心材層の片側に位置する、ろう材ではないクラッド層（１２７）とを有し、 前記伝熱部材は、前記ろう材層（１４２、１４３）を有し、 前記クラッド層と前記ろう材層とが接合されており、 前記クラッド層の表層でのマグネシウムの濃度は、０以上０．１質量％以下である、請求項１または２に記載の熱交換器。 【請求項７】 前記流路形成部材と前記伝熱部材との一方の部材は、心材層（１２１、１４１）と、前記ろう材層（１２２、１４２、１４３）とを有し、 前記流路形成部材と前記伝熱部材との他方の部材は、心材が露出したベア材（１４１、１２１）で構成されており、 前記ろう材層と前記ベア材とが接合されており、 前記他方の部材の板厚中央部でのマグネシウム濃度は０以上０．１質量％以下である、請求項１または２に記載の熱交換器。 【請求項８】 前記流路形成部材の表面側部分には、亜鉛が添加されており、 前記流路形成部材には、前記流路形成部材の板厚方向に、５０ｍＶ以上の電位差が形成されている、請求項１ないし７のいずれか１つに記載の熱交換器。 【請求項９】 請求項１ないし８のいずれか１つに記載の熱交換器を製造する熱交換器の製造方法であって、 大気よりも低酸素濃度とされた環境下、かつ、大気圧下または大気圧よりも高い圧力下で、フラックスが塗布されていない状態でのろう付けによって前記熱交換器を製造する、熱交換器の製造方法。」 第４ 引用文献、引用発明等 １ 引用文献１について （１）引用文献１の記載 原査定の拒絶の理由に引用された引用文献１には、次の記載がある。（なお、下線は理解の一助として当審において付したものである。以下、同様。） 「【０００１】 本発明は、中空構造体と、該中空構造体に差し込まれた管状部材とを有するアルミニウム構造体の製造方法に関する。 ・・・ 【０００５】 また、例えば熱交換器においては、アルミニウム構造体の外表面に表面処理を施す工程があり、この工程において酸等を用いてフラックス残渣を洗い落とす作業のコスト負担が問題視されている。更に、近年では、特に自動車用の熱交換器において、熱交換器の一層の小型化、軽量化が強く望まれており、これに伴って熱交換器内部の冷媒流路が微細化している。そのため、ろう付を行った後に、冷媒流路がフラックス残渣で目詰まりを起こすという問題が生じている。 ・・・ 【０００７】 そこで、酸化皮膜を破壊する作用を有するＭｇ等をろう材に添加し、フラックスを用いることなく不活性ガス雰囲気下でろう付を行う、いわゆるフラックスレスろう付法が提案されている。例えば特許文献２には、Ａｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系合金ろう材を用い、非酸化性ガス雰囲気でフラックス無しでろう付を行う方法が提案されている。」 「【００３１】 上記中空構造体を構成するクラッド板は、上記心材層と、上記ろう材層とを含む複層構造を有している。即ち、上記クラッド板は、心材層の片面にろう材層が配置された２層クラッド板であってもよく、心材層とろう材層との間にこれらとは異なる化学成分を有する中間材層が配置された３層以上の複層クラッド板であってもよい。 ・・・ 【００３３】 上記心材層は、Ｍｇ：０．２～１．３％（質量％、以下同じ）を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金より構成されていてもよい。心材層に含まれるＭｇは、ろう付処理においてろう中に溶出する。それ故、心材層から溶出したＭｇにより中空構造体や筒状部材等の表面に存在する酸化皮膜を破壊することができる。その結果、健全なフィレットをより容易に形成することができる。 【００３４】 Ｍｇの含有量が０．２％未満の場合には、酸化皮膜を破壊する効果が不十分となるおそれがある。一方、Ｍｇの含有量が１．３％を超える場合には、ろう付処理の際に、心材層へろうが浸透する「エロージョン」と呼ばれる現象が発生し、ろう付性が低下するおそれがある。また、この場合には、ろうに溶出するＭｇの量が多くなることにより、ろうの表面張力が低下し、フィレットを形成する能力の低下を招くおそれがある。 【００３５】 また、上記ろう材層は、Ｓｉ：６～１３％を必須に含有し、更にＭｇ：０．２～１．２％、Ｌｉ：０．００４～０．１％、Ｂｅ：０．００４～０．１％及びＣａ：０．００５～０．０３％からなる群より選ばれる１種または２種以上を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなるアルミニウム合金より構成されていてもよい。Ｓｉの含有量を上記特定の範囲とすることにより、中空構造体の外表面に存在する被接合部に十分な量のろうを供給し、ろう付性を向上させることができる。 【００３６】 また、Ｍｇ、Ｌｉ、Ｂｅ、Ｂａ及びＣａの含有量を上記特定の範囲とすることにより、ろう付処理においてこれらの元素をろう中に溶出させ、被接合部に存在する酸化皮膜を破壊することができる。その結果、健全なフィレットを容易に形成することができる。 ・・・ 【００３９】 上記ろう材層を構成するアルミニウム合金は、更にＢｉ（ビスマス）：０．００４～０．２％を含有していてもよい。Ｂｉは、ろう中に存在することにより表面張力を低下させ、結果としてろう付性を向上させることができる。Ｂｉの含有量が０．００４％未満の場合には、表面張力を低下させる効果が不十分となる。また、Ｂｉの含有量が０．２％を超える場合には、ろう材の圧延の際に割れが生じ易くなる。更に、この場合には、ろうの表面張力が過度に低下し、かえってフィレットを形成する能力が低下するおそれがある。」 「【００５７】 （実施例） 上記アルミニウム構造体の製造方法の実施例について、図を用いて説明する。本例のアルミニウム構造体１は、パラレルフロー型熱交換器を模擬した構造を有しており、図１及び図２に示すように、中空構造体２と、中空構造体２に挿入された複数の筒状部材３と、隣り合う筒状部材３の間に配置されたアウターフィン４とを有している。中空構造体２、筒状部材３及びアウターフィン４はフラックスレスろう付法により互いに接合されている。 【００５８】 図１及び図２に示すように、中空構造体２は筒状を呈しており、筒状部材３を挿入する貫通穴２１１を備えたヘッダ部２１と、ヘッダ部２１に対面して配置されたタンク部２２とを有している。ヘッダ部２１及びタンク部２２は、アルミニウム材よりなる心材層と、Ａｌ－Ｓｉ系合金よりなり、心材層の片面側に配置されたろう材層とを含む複層構造を有するクラッド板から作製されている。また、ヘッダ部２１及びタンク部２２は、クラッド板のろう材層が中空構造体２の外表面に配置されるように作製されている。クラッド板の複層構造における少なくとも１層には、酸化皮膜を破壊する元素が含まれている。 【００５９】 筒状部材３はアルミニウム材から構成されている。なお、図１にはアルミニウム材を押出成形してなる押出多穴管の例を示したが、押出多穴管に代えて、板材を筒状に加工してなる成形板材を用いることも可能である。成形板材を用いる場合には、その外表面にろう材として機能しないアルミニウム材を配置する必要がある。 【００６０】 また、図１に示すように、本例においては、隣り合う筒状部材３の間にアルミニウム材よりなるアウターフィン４が配置されている。アウターフィン４は、心材の両面にろう材が配置された両面ブレージングシートより構成されている。本例のアウターフィン４は、両面ブレージングシートを波型に成形したコルゲートフィンである。 【００６１】 上述のように準備したヘッダ部２１及びタンク部２２から中空構造体２を組み立てた後、中空構造体２の貫通穴２１１に筒状部材３を挿入する。そして、隣り合う筒状部材３の間にアウターフィン４を配置して図１に示すアルミニウム構造体１を組み立てる。 【００６２】 その後、アルミニウム構造体１を不活性ガス雰囲気中で加熱して、クラッド板のろう材層によってヘッダ部２１、タンク部２２及び筒状部材３を同時に接合するろう付処理を行う。 【００６３】 上述したように、ヘッダ部２１及びタンク部２２のろう材層は、中空構造体２の外表面に配置されている。また、筒状部材３の外表面にはろう材が配置されていない。それ故、ろう付処理が完了した後、筒状部材３とヘッダ部２１との被接合部２４における外表面に、図３に示すように、クラッド板のろう材層に由来するフィレットＦ１が形成される。また、ヘッダ部２１とタンク部２２との被接合部２５における外表面にも、図４に示すようにクラッド板のろう材層に由来するフィレットＦ２が形成される。なお、図１及び図２におけるフィレットＦ１及びフィレットＦ２の記載は便宜上省略した。 【００６４】 また、図には示さないが、本例においては、上記のろう付処理により、アウターフィン４が筒状部材３に接合される。以上により、各構成部品がろう付により接合されたアルミニウム構造体１を得ることができる。」 「【００６８】 ＜構成部品の準備＞ ・ヘッダ部２１及びタンク部２２ 表１～表７に示すように、複層構造の層構成を種々変更したクラッド板を準備した後、クラッド板にプレス加工を施して図１及び図２に示すヘッダ部２１及びタンク部２２を作製した。材料Ａ１～Ａ１５（表１参照）は、心材層と、心材層の片面に積層されたろう材層とからなる２層構造を有している。材料Ｂ１～Ｂ５０（表２～表６参照）は、心材層と、中間材層と、ろう材層とが順次積層された３層構造を有している。材料Ｃ１～Ｃ２、Ｄ１～Ｄ６及びＥ１（表７参照）は、心材層の両面にろう材層が設けられた３層以上の複層構造を有している。即ち、材料Ｃ１～Ｃ２、Ｄ１～Ｄ６及びＥ１を用いて組み立てられた中空構造体２は、外表面及び内表面の両方にろう材層を有している。 【００６９】 クラッド板の板厚は、いずれも１．２ｍｍである。ろう材層のクラッド率、即ちクラッド板の全板厚に対するろう材層の厚みの比は、いずれも５％とした。また、中間材層のクラッド率は、表２～表７に示すように、１％または２．５％のいずれかとした。 【００７０】 ・筒状部材３ 筒状部材３としては、表８～表１０に示すように、押出多穴管または片面ブレージングシートからなる成形板材のいずれかを用いた。 【００７１】 押出多穴管は、Ｃｕ（銅）：０．４％及びＭｎ（マンガン）：０．１％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有する１０００系合金より作製した。また、押出多穴管の壁部の厚みは０．２５ｍｍとした。 【００７２】 成形板材は、心材と、心材の片面に積層されたろう材とからなり、０．２５ｍｍの板厚を有する片面ブレージングシートより作製した。成形板材は筒状を呈しており、外表面にろう材が配置されている。 【００７３】 片面ブレージングシートの心材は、Ｓｉ：０．１５％、Ｃｕ：０．１％、Ｍｎ：１．２％及びＭｇ：０．３％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有する３０００系合金である。また、片面ブレージングシートのろう材は、Ｓｉ：１０％、Ｍｇ：０．１％及びＢｉ：０．０５％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有するＡｌ－Ｓｉ系合金である。ろう材のクラッド率は１０％とした。 【００７４】 ・アウターフィン４ アウターフィン４は、心材と、心材の両面に積層されたろう材とからなり、０．１ｍｍの板厚を有する両面ブレージングシートより作製した。 【００７５】 両面ブレージングシートの心材は、Ｍｎ：１．２％、Ｍｇ：０．４％及びＺｎ：０．１％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有するアルミニウム合金である。また、両面ブレージングシートのろう材は、いずれも、Ｓｉ：１０％及びＢｉ：０．０５％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物からなる化学成分を有するＡｌ－Ｓｉ系合金である。ろう材のクラッド率は、いずれの面も１０％とした。」 「【００８７】 【表６】 ［図：0001397087000001.jpg］ 【００８８】 【表７】 ［図：0001397087000002.jpg］ 」 「 ［図：0001397087000003.jpg］ ［図：0001397087000004.jpg］ ［図：0001397087000005.jpg］ ［図：0001397087000006.jpg］ 」 （２）上記（１）から認められること ア 段落【０００５】及び【００５７】並びに図１～３の記載によれば、筒状部材３は、冷媒流路のような内部に流体が流れる流路を形成することが認められる。 イ 段落【００１８】及び【００５８】並びに図１及び２の記載によれば、ヘッダ部２１は、筒状部材３の流路に連通する中空構造体２の内部を形成するためのものであることが認められる。 ウ 段落【００６８】、表６（材料ＮｏがＢ４５、Ｂ４７及びＢ４８のものを参照。）及び表７（材料ＮｏがＤ５のものを参照。）の記載によれば、ヘッダ部２１及びタンク部２２を作製するのに用いられたクラッド板は、ろう材層と中間層を合わせた材料とされ、ろう材層はマグネシウムと、ビスマスと、シリコンと、アルミニウムとを含むことが示されている。 また、段落【００７２】及び【００７３】の記載によれば、筒状部材３を作製するのに用いられる片面ブレージングシートのろう材は、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンと、アルミニウムとを含むことが示されている。 そうすると、筒状部材３とヘッダ部２１との被接合部２４に形成されたフィレットＦ１と、ヘッダ部２１とタンク部２２との被接合部２５に形成されたフィレットＦ２とは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成されたものであることが認められる。 （３）引用発明 上記（１）及び（２）から、引用文献１には次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。 「フラックスレスろう付け法により製造されたアルミニウム合金製のパラレルフロー型熱交換器であって、 内部に流体が流れる流路を形成する筒状部材３と、 隣り合う前記筒状部材３の間に配置されて前記筒状部材３に接合され、波型に成形したコルゲートフィンであるアウターフィン４と、 前記筒状部材３に接合され、前記筒状部材３の前記流路に連通する中空構造体２の内部を形成するためのヘッダ部２１と、 前記ヘッダ部２１に対面して配置されて接合されるタンク部２２と、 前記筒状部材３と前記ヘッダ部２１との被接合部２４に形成されたフィレットＦ１と、 前記ヘッダ部２１と前記タンク部２２との被接合部２５に形成されたフィレットＦ２とを備え、 前記筒状部材３、前記アウターフィン４、前記ヘッダ部２１および前記タンク部２２のそれぞれは、アルミニウム合金で構成され、 前記筒状部材３を作製するのに用いられた片面ブレージングシートの板厚は、０．２５ｍｍであり、 前記アウターフィン４を作製するのに用いられた両面ブレージングシートの板厚は、０．１ｍｍであり、 前記ヘッダ部２１を作製するのに用いられたクラッド板の板厚は、１．２ｍｍであり、 前記タンク部２２を作製するのに用いられたクラッド板の板厚は、１．２ｍｍであり、 前記フィレットＦ１および前記フィレットＦ２のそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され、 前記アウターフィン４は、心材と、心材の両面に積層されたろう材とからなる前記両面ブレージングシートより作製されたものである、パラレルフロー型熱交換器。」 ２ 引用文献２について （１）引用文献２の記載 原査定の拒絶の理由に引用された引用文献２には、次の記載がある。 「[0059] 本発明に係る熱交換器用アルミニウム製クラッド材を、熱交換器用ヘッダー材に用いた例を図２に示す。この例は、心材１の外面に犠牲陽極材層２を、内面にろう材層３をクラッドした三層クラッド板と、心材１の外面に犠牲陽極材層２をクラッドした二層クラッド板を組み合わせてヘッダーを形成したものである。これに代わって、三層クラッド板及び二層クラッド板共に、心材の内面側に犠牲陽極材を配置したものを用いても良い。」 「[0063] （ａ）犠牲陽極材層 犠牲陽極材層は、Ｓｉ：０．１０％以上１．５０％未満、Ｍｇ：０．１０～２．００％を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金からなる。すなわち、これらＳｉ及びＭｇを必須元素とする。Ｓｉ及びＭｇは、犠牲陽極材層中にＭｇとＳｉを主成分とするＭｇ－Ｓｉ系晶出物及び微細なＭｇ－Ｓｉ系析出物を形成する。Ｍｇ－Ｓｉ系晶出物は、鋳造時に晶出する。Ｍｇ－Ｓｉ系析出物は、ろう付前に分布していたものはろう付によっていったん溶解し、ろう付後の冷却中に再析出する。更に、室温、１７５℃で５時間の増感処理においても析出する。」 「[0116] 本発明例１－１～１－５２及び比較例１－１～１－１９ まず、本発明のアルミニウム合金クラッド材の第１実施例を示す。 アルミニウム合金クラッド材は、図１に示すような押出材の２層クラッド管とした。犠牲陽極材層には、表１、２に示す組成の合金を用いた。これらの合金を表６に示す鋳塊表面冷却速度で半連続鋳造法により鋳造し面削を施した後に、表６に示す均質化処理を行った。心材には、表３に示す組成の合金を用いた。・・・なお、表１～３において「－」は、０．０４％以下の不純物として含有する場合、或いは、不純物としての測定も困難な測定限界未満の場合を示す。」 「[0119] ［図：0001397087000007.jpg］ 」 「 ［図：0001397087000008.jpg］ 」 ３ 引用文献３について （１）引用文献３の記載 原査定の拒絶の理由に引用された引用文献３には、次の記載がある。 「また本発明ブレージングシートの他の一つは、はろう付け後に１００μｍ以上の再結晶粒度を有し、０．３ｗｔ％以上のＣｕを含有するＡｌ合金を芯材とし、その片面に芯材より電位の卑なＡｌ合金ろう材をクラッドし、他面に芯材より電位の卑な純Ａｌ、Ａｌ－Ｚｎ合金、Ａｌ－Ｚｎ－Ｍｇ合金からなる皮材をクラッドしたことを特徴とするものである。 〔作 用〕 本発明は、ろう付加熱時のろう材側へのＣｕ拡散挙動を種々調査した結果、芯材の再結晶粒径が１００μｍ以上の場合、ろう溶融までの間のＣｕ拡散が抑制されると共に、ろう材の芯材側への拡散が抑制され、芯材の溶融ろう中への溶出が少なくなり、芯材中のＣｕのろう材への拡散がある程度抑制されることを見い出し、腐食試験によっても優れた耐孔食性を示した。しかして結晶粒度が１００μｍ以下では、ろうの拡散が大きく、芯材の溶出が大となり、Ｃｕの拡散が大となる。またＣｕ量は０．３ｗｔ％以上添加されてないと、ろう材層を犠牲腐食させるに足りる電位を芯材に与えることができない。 ろう材はフラックスろう付用のＡｌ－Ｓｉ合金、Ａｌ－Ｓｉ－Ｚｎ合金等、フラックスレスろう付用のＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ合金、Ａｌ－Ｓｉ－Ｍｇ－Ｚｎ合金等のろう材であればよい。 芯材とろう材の電位差は３０ｍＶ以上芯材が貴となるようにとれば優れた耐食性を示す。犠牲フィン材等を併用する場合には、１０ｍＶ程度の電位差でも十分である。」（第２ページ左下欄第１５行～第３ページ左上欄第４行） ４ 引用文献４について （１）引用文献４の記載 原査定の拒絶の理由に引用された引用文献４には、次の記載がある。 「【００１４】 以下、本発明について詳細に説明する。 本発明における無フラックスろう付けのメカニズムは以下の通りである。 前述の通り、従来技術の高真空中にて行われる真空ろう付け法は、ブレージングシートのろう材中のＭｇがろう付加熱によりブレージングシートから蒸発する際に、ろう材の強固な酸化皮膜を破壊する。また蒸発したＭｇが炉内の残留酸素および水分を除去するゲッターとしての役割を果たす。これらにより、熱交換器部材のろう付けが可能となる。 これに対し、本発明では、例えば大気圧下でろう付けを行う場合にはＭｇの蒸発はほとんど起きず、Ｍｇの蒸発による炉内の酸化雰囲気低減の作用はほとんど起こらない。そのため、Ｍｇの添加されたブレージング構成層に接するろう材表面ごく近傍のみがろう付けするのに可能な非酸化性雰囲気になっている。大気圧下でろう付けを行うにはろう付け中のろう材の再酸化を防ぐためにこの状態を保つ必要があり、例えばチューブ内部のように中空構造を為して外部雰囲気の影響を受けにくくする必要がある。 【００１５】 このように、Ｍｇの作用にはろう付け中のろう材の再酸化を防ぐのに必要な最小限の非酸化性雰囲気を作り出すことが挙げられるが、もうひとつ重要な作用がある。それはろう材表面のアルミニウム酸化物のＭｇによる還元作用である。すなわち、下式 ３Ｍｇ＋Ａｌ２Ｏ３→３ＭｇＯ＋２Ａｌ で表される還元反応により、ろう材表面のアルミニウムの酸化皮膜は破壊され、ろう付けが可能となる。本発明では上記還元反応を利用して中空構造内部の無フラックスろう付けを可能としている。」 第５ 理由２（進歩性）について当審の判断 １ 本願発明１について （１）対比 本願発明１と引用発明とを、その機能、構造又は技術的意義を考慮して対比する。 ア 後者の「パラレルフロー型熱交換器」は、前者の「熱交換器」に相当する。 また、後者の「パラレルフロー型熱交換器」が「フラックスレスろう付け法により製造された」ことは、前者の「熱交換器」が「フラックスが存在しない」ことに相当する。 そして、後者の「フラックスレスろう付け法により製造されたアルミニウム合金製のパラレルフロー型熱交換器」は、前者の「フラックスが存在しないアルミニウム合金製の熱交換器」に相当する。 イ 後者の「内部に流体が流れる流路を形成する筒状部材３」は、前者の「内部に流体が流れる流路を形成する流路形成部材（１２）」に相当する。 ウ 後者の「アウターフィン４」は、前者の「伝熱部材（１４）」に相当する。 また、後者の「アウターフィン４」が「隣り合う前記筒状部材３の間に配置されて前記筒状部材３に接合され」ることは、前者の「伝熱部材（１４）」が「前記流路形成部材の表面に接合され」ることに相当する。 さらに、後者の「アウターフィン４」が「波型に成形したコルゲートフィンである」ことは、それにより筒状部材３の表面よりも広い熱交換する表面（伝熱面）を有することがその構造上明らかであるから、前者の「伝熱部材（１４）」が「前記表面よりも広い伝熱面を有する」ことに相当する。 そして、後者の「隣り合う前記筒状部材３の間に配置されて前記筒状部材３に接合され、波型に成形したコルゲートフィンであるアウターフィン４」は、前者の「前記流路形成部材の表面に接合され、前記表面よりも広い伝熱面を有する伝熱部材（１４）」に相当する。 エ 後者の「中空構造体２の内部」は、前者の「タンク空間」に相当し、同様に、後者の「ヘッダ部２１」は、前者の「タンク部材（１６２）」に相当する。 そして、後者の「前記筒状部材３に接合され、前記筒状部材３の前記流路に連通する中空構造体２の内部を形成するためのヘッダ部２１」は、前者の「前記流路形成部材に接合され、前記流路形成部材の前記流路に連通するタンク空間を形成するためのタンク部材（１６２）」に相当する。 オ 後者の「前記ヘッダ部２１に対面して配置されて接合されるタンク部２２」は、前者の「前記タンク部材に接合される接合部材（１６４、１６６、１８）」に相当する。 カ 後者の「前記筒状部材３と前記ヘッダ部２１との被接合部２４」は、前者の「前記流路形成部材と前記タンク部材とのろう付け接合部（２４）」に相当し、同様に、後者の「フィレットＦ１」は、前者の「第２フィレット（２６）」に相当する。 そして、後者の「前記筒状部材３と前記ヘッダ部２１との被接合部２４に形成されたフィレットＦ１」は、前者の「前記流路形成部材と前記タンク部材とのろう付け接合部（２４）に形成された第２フィレット（２６）」に相当する。 キ 後者の「前記ヘッダ部２１と前記タンク部２２との被接合部２５」は、前者の「前記タンク部材と前記接合部材とのろう付け接合部（２８、３２、４０）」に相当し、同様に、後者の「フィレットＦ２」は、前者の「第３フィレット（３０、３４、４２）」に相当する。 そして、後者の「前記ヘッダ部２１と前記タンク部２２との被接合部２５に形成されたフィレットＦ２」は、前者の「前記タンク部材と前記接合部材とのろう付け接合部（２８、３２、４０）に形成された第３フィレット（３０、３４、４２）」に相当する。 ク 後者の「前記筒状部材３、前記アウターフィン４、前記ヘッダ部２１および前記タンク部２２のそれぞれは、アルミニウム合金で構成され」ることは、前者の「前記流路形成部材、前記伝熱部材、前記タンク部材および前記接合部材のそれぞれは、アルミニウム合金で構成され」ることに相当する。 ケ 後者の「前記筒状部材３を作製するのに用いられた片面ブレージングシートの板厚は、０．２５ｍｍであ」ることは、ろう付け後においても、片面ブレージングシートの板厚に大幅な変化があるとはいえないから、前者の「前記流路形成部材の平均板厚は、０．１００ｍｍ以上０．４００ｍｍ以下であ」ることに相当する。 コ 後者の「前記アウターフィン４を作製するのに用いられた両面ブレージングシートの板厚は、０．１ｍｍであ」ることは、ろう付け後においても、両面ブレージングシートの板厚に大幅な変化があるとはいえないから、前者の「前記伝熱部材の平均板厚は、０．０２５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下であ」ることに相当する。 サ 後者の「前記ヘッダ部２１を作製するのに用いられたクラッド板の板厚は、１．２ｍｍであ」ることは、ろう付け後においても、クラッド板の板厚に大幅な変化があるとはいえないから、前者の「前記タンク部材の平均板厚は、０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下であ」ることに相当する。 シ 後者の「前記タンク部２２を作製するのに用いられたクラッド板の板厚は、１．２ｍｍであ」ることは、ろう付け後においても、クラッド板の板厚に大幅な変化があるとはいえないから、前者の「前記接合部材の平均板厚は、０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下であ」ることに相当する。 ス 後者の「前記フィレットＦ１および前記フィレットＦ２のそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され」たことは、前者の「前記第１フィレット、前記第２フィレットおよび前記第３フィレットのそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され」に、「前記第２フィレットおよび前記第３フィレットのそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され」という限りにおいて一致する。 セ 後者の「前記アウターフィン４は、心材と、心材の両面に積層されたろう材とからなる前記両面ブレージングシートより作製されたものである」ことは、アウターフィン４がろう材層を有するものといえるから、前者の「前記流路形成部材と前記伝熱部材との少なくとも一方は、表面側にろう材層（１２２、１４２）を有」していることに相当する。 以上のことから、本願発明１と引用発明との一致点及び相違点は、次のとおりである。 ［一致点］ 「フラックスが存在しないアルミニウム合金製の熱交換器であって、 内部に流体が流れる流路を形成する流路形成部材と、 前記流路形成部材の表面に接合され、前記表面よりも広い伝熱面を有する伝熱部材と、 前記流路形成部材に接合され、前記流路形成部材の前記流路に連通するタンク空間を形成するためのタンク部材と、 前記タンク部材に接合される接合部材と、 前記流路形成部材と前記タンク部材とのろう付け接合部に形成された第２フィレットと、 前記タンク部材と前記接合部材とのろう付け接合部に形成された第３フィレットとを備え、 前記流路形成部材、前記伝熱部材、前記タンク部材および前記接合部材のそれぞれは、アルミニウム合金で構成され、 前記流路形成部材の平均板厚は、０．１００ｍｍ以上０．４００ｍｍ以下であり、 前記伝熱部材の平均板厚は、０．０２５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下であり、 前記タンク部材の平均板厚は、０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下であり、 前記接合部材の平均板厚は、０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下であり、 前記第２フィレットおよび前記第３フィレットのそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され、 前記流路形成部材と前記伝熱部材との少なくとも一方は、表面側にろう材層を有する、熱交換器。」 ［相違点１］ 「フィレット」に関して、本願発明１では、「前記伝熱部材と前記流路形成部材とのろう付け接合部（２０）に形成された第１フィレット（２２）」を備え、「前記第１フィレット、前記第２フィレットおよび前記第３フィレットのそれぞれのフィレットは、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金で構成され」るのに対して、引用発明では、アウターフィン４と筒状部材３とのろう付け接合部に形成されたフィレットを備えることの特定はされていない点。 ［相違点２］ 本願発明１では、「前記それぞれのフィレットのマグネシウムの濃度は、０．２質量％以上２．０質量％以下であ」るのに対して、引用発明では、それぞれのフィレットＦ１、Ｆ２のマグネシウムの濃度について特定されていない点。 ［相違点３］ 本願発明１では、「前記流路形成部材が前記ろう材層（１２２）を有する場合、前記流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は、０．１質量％以上１．０質量％以下であ」るのに対して、引用発明では、筒状部材３がろう材を有するものの、筒状部材３の板厚中央部でのマグネシウムの濃度について特定されていない点。 ［相違点４］ 本願発明１では、「前記伝熱部材が前記ろう材層（１４２）を有する場合、前記伝熱部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は０．２質量％以上１．０質量％以下である」のに対して、引用発明では、アウターフィン４がろう材層を有するものの、アウターフィン４の板厚中央部でのマグネシウムの濃度について特定されていない点。 （２）判断 ア 相違点１について 引用発明において、アウターフィン４を作製するのに用いられる両面ブレージングシートには、両面にろう材が配置されていること、また、伝熱部材と流路形成部材とのろう付け接合部にフィレットを形成することが文献を示すまでもなく本願の出願前に周知技術であることを考慮すると、相違点１に係る本願発明１の発明特定事項とすることは，当業者が適宜なし得たことである。 イ 相違点２～４について 引用文献１の段落【００３５】において、中空構造体を構成するクラッド板のろう材層にＭｇ：０．２～１．２％を含有すること（以下、「引用文献１の記載事項」という。）が記載されているとしても、ろう付けによりマグネシウムが拡散や蒸発をするため、ろう付け後のろう付け接合部におけるフィレットのマグネシウム濃度、筒状部材３（流路形成部材）の板厚中央部でのマグネシウムの濃度及びアウターフィン４（伝熱部材）の板厚中央部でのマグネシウムの濃度がどの程度になるかは不明であり、フィレットのマグネシウム濃度、流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度及び伝熱部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度をどの程度にすれば良好なろう付け接合部になるかを示すものではない。 してみると、引用発明において、筒状部材３とヘッダ部２１との被接合部２４に形成されたフィレットＦ１と、ヘッダ部２１とタンク部２２との被接合部２５に形成されたフィレットＦ２との各フィレットについて、マグネシウム濃度が０．２質量％以上２．０質量％以下であるとは認めることができず、また、マグネシウム濃度を０．２質量％以上２．０質量％以下にする動機付けがあるともいえない。 また、引用発明において、筒状部材３の板厚中央部でのマグネシウムの濃度についても、マグネシウム濃度が０．１質量％以上１．０質量％以下であるとは認めることができず、マグネシウム濃度を０．１質量％以上１．０質量％以下にする動機付けがあるともいえない。 そして、相違点２～４に係る本願発明１の発明特定事項は、それぞれがアルミニウム合金で構成された、平均板厚が０．１００ｍｍ以上０．４００ｍｍ以下の流路形成部材、平均板厚が０．０２５ｍｍ以上０．１５０ｍｍ以下の伝熱部材、平均板厚が０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下のタンク部材及び平均板厚が０．５００ｍｍ以上２．０００ｍｍ以下の接合部材という複数の特定の部材を備えた、フラックスが存在しないアルミニウム合金製の熱交換器において、複数の特定の部材間のろう付け接合部における、マグネシウムと、ビスマスと、シリコンとを含むアルミニウム合金という特定の材料で構成された第１～３フィレットについて、マグネシウムの濃度を規定すること、さらに、流路形成部材がろう材層を有する場合の流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度を規定することや、伝熱部材がろう材層を有する場合の伝熱部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度を規定することにより、各部材間のろう付け接合部がすべて良好に形成されることを可能とするものであり、本願の出願前に技術常識を考慮しても、当業者が適宜なし得る設計的事項と認めることはできない。 なお、上記第４の２～４における記載を参酌したが、引用文献２～４のいずれにも、相違点２～４に係る本願発明１の発明特定事項は、記載も示唆もされていない。 してみると、引用発明において、相違点２～４に係る本願発明１の発明特定事項とすることは、当業者が容易になし得たものとはいえない。 イ 効果について、 本願発明１は、相違点２～４に係る発明特定事項を備えることにより、「薄い部材同士のろう付け接合部と、薄い部材と厚い部材のろう付け接合部と、厚い部材同士のろう付け接合部との３種類のろう付け接合部を良好に形成できる。すなわち、良好にろう付け接合された熱交換器を製造できる。」（段落【０００９】）との所期の効果を奏するものである。 ウ まとめ したがって、本願発明１は引用発明、引用文献１の記載事項及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。 ２ 審査の対象とされていない本願発明２について 本願発明２は、「前記それぞれのフィレットのマグネシウムの濃度は、０．２質量％以上２．０質量％以下であ」ること（以下、「発明特定事項Ａ」という。）、「前記流路形成部材が前記ろう材層（５２２）を有する場合、前記流路形成部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は、０．１質量％以上１．０質量％以下であ」ること（以下、「発明特定事項Ｂ」という。）及び「前記伝熱部材が前記ろう材層（５６２、５６３）を有する場合、前記伝熱部材の板厚中央部でのマグネシウムの濃度は０．２質量％以上１．０質量％以下である」こと（以下、「発明特定事項Ｃ」という。）を含むものである。 そして、本願発明２の発明特定事項Ａ、発明特定事項Ｂ及び発明特定事項Ｃは、「前記伝熱部材と前記流路形成部材とのろう付け接合部（６６ａ、６６ｂ）に形成された第１フィレット（６８ａ、６８ｂ）」、「前記流路形成部材と前記補強部材とのろう付け接合部（７０）に形成された第２フィレット（７２）」及び「前記補強部材と前記接合部材とのろう付け接合部（７４）に形成された第３フィレット（７６）」に関して、複数のろう付け接合部を良好に形成するための事項であって、上記１（１）で示した相違点２～４に係る本願発明１の発明特定事項と同様の事項であるから、本願発明１についての上記１（２）イの相違点２～４の検討を踏まえると、引用発明において、本願発明２の発明特定事項Ａ、発明特定事項Ｂ及び発明特定事項Ｃとすることは、同様の理由により、当業者が容易になし得たものとはいえない。 そして、本願発明２は、発明特定事項Ａ、発明特定事項Ｂ及び発明特定事項Ｃを備えることにより、「薄い部材同士のろう付け接合部と、薄い部材と厚い部材のろう付け接合部と、厚い部材同士のろう付け接合部との３種類のろう付け接合部を良好に形成できる。すなわち、良好にろう付け接合された熱交換器を製造できる。」（段落【００１１】）との所期の効果を奏するものである。 したがって、本願発明２は、引用発明、引用文献１の記載事項及び周知技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。 ３ 本願発明３～９について 本願発明３～９は、本願発明１又は本願発明２の全ての発明特定事項を置き換えることなく備えるものである。 そうすると、本願発明３～９は、上記１又は２の検討を踏まえると、同様の理由により、当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。 ４ 小括 上記１～３のとおりであるから、本願発明１～９は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものとはいえない。 第６ 理由１（単一性）について当審の判断 上記第５の１の検討によると、本願発明１は、特別な技術的特徴を有するものである。 そして、上記第５の２の検討によると、本願発明２は、本願発明１の特別な技術的特徴と共通する特別な技術的特徴を有するものである。 そうすると、本願発明１～９は、発明の単一性の要件を満たす一群の発明ということができる。 したがって、本願は、特許法第３７条に規定する要件を満たすものである。 第７ むすび 以上のとおり、本願発明１～９は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものとはいえない。 また、本願は、特許法第３７条に規定する要件を満たすものである。 したがって、原査定の理由によっては、本願を拒絶することはできない。 また、他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。 よって、結論のとおり審決する。