2022-011768

特願２０２０－５２０５８２「酸素燃焼炉における窒素酸化物の排出削減」拒絶査定不服審判事件〔令和 １年 ５月 ９日国際公開、ＷＯ２０１９／０８９３２１、令和 ３年 １月１４日国内公表、特表２０２１－５０１２９７〕について、次のとおり審決する。

結 論 本件審判の請求は、成り立たない。

理 由 第１ 手続の経緯 本願は、２０１８年（平成３０年）１０月２４日（パリ条約による優先権主張 外国庁受理２０１７年１０月３１日 米国）を国際出願日とする出願であって、その手続の経緯は、以下のとおりである。 令和３年 ８月３１日付け：拒絶理由通知書 同年１１月１７日 ：意見書、手続補正書の提出 令和４年 ３月２８日付け：拒絶査定 同年 ７月２９日 ：審判請求書、手続補正書の提出 令和５年 ３月２０日付け：拒絶理由通知書 同年 ７月 ７日 ：意見書、手続補正書の提出 第２ 本願発明 本願の請求項１～１４に係る発明は、令和５年７月７日提出の手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１～１４に記載された事項により特定されるとおりのものであると認められるところ、請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、以下のとおりのものである。 「【請求項１】 燃焼プロセスのためのプラントであって、 材料を加熱する炉と、 前記炉の側壁の開口に位置決めされ、且つ少なくとも８０体積パーセントの酸素を有する酸化ガスを含む酸化ガス供給源に連結されたバーナであって、前記炉において前記酸化ガス及び炭素系燃料を燃焼させるように構成されたバーナと、 前記バーナ用の前記開口とは別の前記側壁の開口に設けられ、第１の煙道と流体連通する第１の上流排気出口及び第１の下流排気出口であって、前記炉と前記第１の煙道との間の連通を提供し、且つ前記燃焼プロセスの間に生成された排気ガスを前記炉から前記第１の煙道へと除去するように構成された、第１の上流排気出口及び第１の下流排気出口と、 前記バーナ用の前記開口とは別の前記側壁の開口に設けられ、第２の煙道と流体連通する第２の上流排気出口及び第２の下流排気出口であって、前記炉と前記第２の煙道との間の連通を提供し、且つ前記燃焼プロセスの間に生成された排気ガスを前記炉から前記第２の煙道へと除去するように構成された、第２の上流排気出口及び第２の下流排気出口と、 前記煙道の一方又は両方内に位置決めされた、前記煙道及び／又は前記排気ガス内にアンモニアを注入するためのノズルと、 前記第１の煙道を前記第１の上流排気出口に連結する第１の最上流下降管と、 前記第１の煙道を前記第１の下流排気出口に連結する第１の最下流下降管と、 前記第２の煙道を前記第２の上流排気出口に連結する第２の最上流下降管と、 前記第２の煙道を前記第２の下流排気出口に連結する第２の最下流下降管と を有している、プラント。」 第３ 拒絶の理由の概要 令和５年３月２０日付けで当審が通知した拒絶理由のうちの理由１は、次のとおりのものである。 理由１．（進歩性）この出願の請求項１～１４に係る発明は、その優先日前に日本国内又は外国において頒布された下記の刊行物に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明に基いて、その優先日前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者（以下、当業者）という。）が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 記 （引用文献等については引用文献等一覧参照） ＜引用文献等一覧＞ １．特開２０１１－１９５３８６号公報 ２．米国特許出願公開第２００８／０１５３０４２号明細書 第４ 引用文献の記載事項 １ 引用文献１ （１）引用文献１の記載 引用文献１には、以下の記載がある（下線は、理解の一助のために当審が付与したものである。以下同様。）。 ア「【０００１】 本発明は、ガラス溶解炉およびガラス溶解炉における排ガスの処理方法に関するものである。」 イ「【０００２】 従来、ガラスを溶融する際に、高温加熱プロセスとして、燃料を予熱空気で燃焼させる方法が多く採用されてきた。具体的には、ガラス溶融炉に備え付けられた蓄熱室において、溶解炉からの燃焼排ガスが保有する熱を回収し、その熱を使って燃焼用空気を予熱することが行われてきた。 【０００３】 しかしながら、このような高温の予熱空気による燃焼では、空気中の窒素及び原料中の窒素分を起源とした大量のＮＯＸが生成されるという不都合があった。 そこで、これら燃焼排ガス中のＮＯＸを低減する方法として、特許文献１及び特許文献２に開示された発明がある。これらに開示されている方法は、燃焼排ガス中へ天然ガスなどの燃料をリバーニングガスとして噴射して、蓄熱室の上部空間を還元領域にすることで、ＮＯＸを還元分解し、その下流に空気を供給することにより、ＣＯなどの未燃焼分を燃焼させるものである。 【０００４】 もっとも、空気燃焼ガラス溶解炉では、蓄熱室にかかる設備費が高く、設備更新の際には蓄熱室に使われている重金属類を含む煉瓦が産業廃棄物として大量に発生する。そこで、ガラス溶解炉では、蓄熱室を使用しなくても高い効率の得られる高温加熱プロセスが求められている。 【０００５】 そのような事情のもと、近年、ＰＳＡ式酸素製造法により、酸素濃度９２％程度の酸素が比較的安価に製造できるようになったことから、従来の予熱空気燃焼式に変えて、酸素燃焼式のガラス溶解炉が実用化されてきている（例えば、特許文献３参照）。」 ウ「【００２７】 ［第１の実施形態］ まず、本発明の第１の実施形態であるガラス溶解炉について説明する。 本実施形態のガラス溶解炉１は、図１に示すように、溶解炉本体２と、原料投入側排出口３と、清澄室側排出口４と、原料投入側酸素燃焼バーナ５と、清澄室側酸素燃焼バーナ６と、原料投入側排ガスポート７と、清澄室側排ガスポート８と、煙道９と、リバーニングガス供給設備１０と、空気供給設備１１と、を備えた構成となっている。なお、図１においては、ガラス溶解炉１は、溶解炉本体２の前面２ａからガラス原料を導入し、背面２ｂから加熱されたガラス原料を取り出して清澄室（図示略）に導出する構成となっている。 【００２８】 原料投入側排出口３は、溶解炉本体２の側面２ｃで原料投入側に設けられており、設けられる個数は、１個であっても、図１に示すように対向する側面２ｃに１個ずつ合計２個設けられていても、それ以上であっても構わない。 また、清澄室側排出口４は、溶解炉本体２の側面２ｃで清澄室側に設けられており、原料投入側排出口３と同様に、１個であっても、図１に示すように対向する側面２ｃに１個ずつ合計２個設けられていても、それ以上であっても構わない。 【００２９】 また、原料投入側排出口３には、原料投入側の排ガスを排出する原料投入側排ガスポート７が連通しており、清澄室側排出口４には、清澄室側の排ガスを排出する清澄室側排ガスポート８が連通している。 【００３０】 原料投入側酸素燃焼バーナ５は、溶解炉本体２の各側面２ｃに複数個ずつ、原料投入側に設けられており、各側面２ｃから対向する側面２ｃに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、原料投入側酸素燃焼バーナ５は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が１以下の低酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。 【００３１】 ここで酸素比とは、バーナに供給される酸素量を、バーナに供給される燃料流体を燃焼させるのに必要とされる理論必要酸素量で除した値をいう。したがって、理論的には、酸素比１．０の状態が、酸素を過不足なく用いて完全燃焼することが可能な状態といえる。 【００３２】 また、清澄室側酸素燃焼バーナ６は、溶解炉本体２の各側面２ｃに複数個ずつ、清澄室側に設けられており、各側面２ｃから対向する側面２ｃに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されている。また、清澄室側酸素燃焼バーナ６は、適宜の燃料流体によって燃焼するバーナであり、酸素比が１以上の高酸素比状態でガラス原料を燃焼させるバーナである。 なお、溶解炉本体２内全体の酸素比は０．９５～１．３の範囲となるように、原料投入側酸素燃焼バーナ５と、清澄室側酸素燃焼バーナ６の燃焼条件を調整する。」 エ「【００３４】 原料投入側排ガスポート７と清澄室側排ガスポート８は、ともに煙道９に連通している。煙道９は、管状の配管で、断面形状は矩形状であっても円形状であっても構わないが、円形状の方がよりＮＯＸを効率よく分解する。 また煙道９には、清澄室側排ガスポート８が連通した位置よりも下流に、リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備１０が、それより下流に空気を供給する空気供給設備１１が設けられている。なお、リバーニングガス供給設備１０および空気供給設備１１には、公知のものを用いて構わない。」 オ「【００３６】 次に、本実施形態のガラス溶解炉における排ガスの処理方法について説明する。 まず、溶解炉本体２内において、原料投入側酸素燃焼バーナ５および清澄室側酸素燃焼バーナ６によって、ガラス原料を燃焼させる。この際、原料投入側酸素燃焼バーナ５は、酸素比が１以下の低酸素比でガラス原料を燃焼し、清澄室側酸素燃焼バーナ６は、酸素比が１以上の高酸素比でガラス原料を燃焼する。 【００３７】 その後、原料投入側の排ガスを、原料投入側排出口３を介して原料投入側排ガスポート７に導出し、さらに煙道９に導出する。また、清澄室側の排ガスを、清澄室側排出口４を介して清澄室側排ガスポート８に導出し、さらに煙道９に導出する。このようにして、原料投入側の排ガスと、清澄室側の排ガスとを混合する。 【００３８】 その後、混合された排ガスに、リバーニングガス供給設備１０を操作してリバーニングガスを供給する。このリバーニングガスを供給した位置より下流には、還元領域Ａが形成されることとなり、ここで排ガス中に含まれているＮＯＸは還元分解される。 その後、リバーニングガスが供給された位置よりも下流で、空気供給設備１１を操作して空気を供給する。この空気を供給した位置より下流には、完全燃焼領域Ｂが形成されることなり、ここでＣＯ、Ｈ２、炭化水素などの未燃分は完全燃焼し、系外に排出されることはない。 以上のようにして、ガラス溶解炉１における排ガスを処理する。」 カ「【図１】 ［図：0001407156000001.jpg］ 」 キ 段落【００２７】、【００３６】より、ガラス溶解炉１は、ガラス原料を燃焼させる原料投入側酸素燃焼バーナ５及び清澄室側酸素燃焼バーナ６を備えるものであるから、燃焼プロセスのために利用されることが理解できる。 ク 図１より、溶解炉本体２の対向する側面２ｃ、２ｃのそれぞれに、原料投入側酸素燃焼バーナ５及び清澄室側酸素燃焼バーナ６が設けられることが看取できる。 ケ 段落【００３０】～【００３２】より、原料投入側酸素燃焼バーナ５及び清澄室側酸素燃焼バーナ６は、いずれも、酸素及び燃料流体が供給されて燃焼するものであることが理解できるから、酸素及び燃料流体の供給源に両バーナ５、６が接続されることは、技術的に明らかである。 コ 図１より、溶解炉本体２の対向する側面２ｃ、２ｃにおいて、原料投入側排出口３及び清澄室側排出口４は、酸素及び燃料流体の供給源に接続された両バーナ５、６とは、別の位置に設けられる点が看取できる。また、段落【００２８】～【００３０】、【００３４】、【００３７】より、原料投入側排出口３及び清澄室側排出口４は、溶解炉本体２と煙道９との間を連通するものであって、排ガスを溶解炉本体２から煙道９へ導出するものであることが理解できるとともに、図１より、原料投入側排出口３及び清澄室側排出口４は、溶解炉本体２の側面２ｃの開口に設けられることが看取できる。 サ 図１より、原料投入側排ガスポート７及び清澄室側排ガスポート８は、原料投入側排出口３及び清澄室側排出口４から煙道９に至る間に下降する部分を有することが看取できる。 シ 段落【００２８】より、原料投入側排出口３、清澄室側排出口４、原料投入側排ガスポート７、清澄室側排ガスポート８、煙道９、及びリバーニングガス供給設備１０を、それぞれ、溶解炉本体２の対向する一方の側面２ｃ側に１つずつ、他方の側面２ｃ側に１つずつ設け得ることが理解できる。 ス 段落【００３４】、【００３８】より、煙道９及び排ガス内に、リバーニングガス供給設備１０からリバーニングガスを、空気供給設備１１から空気を供給することが理解できる。 （２）引用発明 上記（１）を総合すると、引用文献１には、以下の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されている。 ［引用発明］ 「燃焼プロセスのためのガラス溶解炉１であって、 ガラス原料を加熱する溶解炉本体２と、 溶解炉本体２の側面２ｃに設けられ、酸素及び燃料流体を燃焼させる清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５と、 溶解炉本体２の一方の側面２ｃにおいて、清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５とは別の位置の開口に設けられ、煙道９と連通する清澄室側排出口４及び原料投入側排出口３であって、溶解炉本体２と煙道９との間を連通し、かつ、排ガスを溶解炉本体２から煙道９へ導出する清澄室側排出口４及び原料投入側排出口３と、 溶解炉本体２の他方の側面２ｃにおいて、清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５とは別の位置の開口に設けられ、煙道９と連通する清澄室側排出口４及び原料投入側排出口３であって、溶解炉本体２と煙道９との間を連通し、かつ、排ガスを溶解炉本体２から煙道９へ導出する清澄室側排出口４及び原料投入側排出口３と、 煙道９及び排ガス内にリバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備１０及び空気を供給する空気供給設備１１と 溶解炉本体２の一方の側面２ｃ側の煙道９を清澄室側排出口４に連通し、清澄室側排出口４から煙道９に至る間に下降する部分を有する清澄室側排ガスポート８と、 溶解炉本体２の一方の側面２ｃ側の煙道９を原料投入側排出口３に連通し、原料投入側排出口３から煙道９に至る間に下降する部分を有する原料投入側排ガスポート７と、 溶解炉本体２の他方の側面２ｃ側の煙道９を清澄室側排出口４に連通し、清澄室側排出口４から煙道９に至る間に下降する部分を有する清澄室側排ガスポート８と、 溶解炉本体２の他方の側面２ｃ側の煙道９を原料投入側排出口３に連通し、原料投入側排出口３から煙道９に至る間に下降する部分を有する原料投入側排ガスポート７と、 を有している、ガラス溶解炉１。」 ２ 引用文献２ （１）引用文献２の記載 引用文献２には、以下の記載がある（（ ）内は当審訳である。）。 ア「[0002] The present invention relates to improvements in the combustion of hydrocarbon fuels in apparatus such as heaters, boilers, kilns, and furnaces.」 （［０００２］本発明は、加熱器、ボイラー、キルンや炉のような装置における、炭化水素燃料の燃焼の改善に関する。） イ「[0006] One aspect of the present invention is its adaptation to combustion processes, and specifically to a method of modifying a combustion process, comprising [0007] (a) providing a combustion apparatus in which fuel and gaseous oxidant, preferably air, are combusted, wherein the combustion produces flue gas containing NOx and containing carbon monoxide in a concentration higher than 200 ppm and having a temperature at which adding the nitrogen-containing reducing reagent added in step(d) to the flue gas would oxidize the reagent to form NOx,」 （［０００６］本発明の一態様は、燃焼プロセスに対する改良であり、具体的には燃焼プロセスを変更する方法であって ［０００７］(a) 好ましくは、空気、燃料及びガス状酸化剤を燃焼させる燃焼装置において、燃焼は、NOxを含む煙道ガスを生成する方法を提供し、そして200ppmよりも高い濃度の一酸化炭素を含有する排ガスに工程(d)に添加し、窒素含有還元剤を加えること、試薬を酸化してNOxを生成する温度を有する。」 ウ「[0020] The present invention is useful in any industrial process in which combustion of hydrocarbon fuel is carried out to generate heat which is used for a useful purpose. ・・・ Other examples include furnaces, such as glass melting furnaces and incinerators, wherein material is melted and/or combusted」 （［００２０］本発明は、有用な目的のために使用される熱を発生させる炭化水素燃料の燃焼のいずれの工業的プロセスにおいて有用である。・・・他の例は、炉、ガラス溶融炉、焼却炉等を挙げることができるが、材料が溶融/燃焼する。） エ「[0026] Any of a number of different fuels and types of fuels can be combusted. That is, the fuel can be gaseous, liquid, solid (preferably in finely divided solid form), or a mixture thereof. Suitable gaseous fuels include natural gas, methane, propane, petroleum gas, and any other gaseous combustible matter, and mixtures thereof. Suitable liquid fuels include fuel oil and any other combustible liquid hydrocarbon and mixtures thereof. Suitable solid fuels include coal, coke, solid waste, any other solid combustible material, and mixtures thereof.」 （［００２６］異なる燃料タイプの多数の燃料のいずれかを燃焼させることができる。すなわち、燃料は、気体、液体、固体(好ましくは細かく分割された固体の形態で)、またはそれらの混合物であり得る。適当な気体燃料としては天然ガス、メタン、プロパン、石油ガス、および他のガス状可燃性物質、及びそれらの混合物が挙げられる。好適な液体燃料は、燃料油、および任意の他の可燃性液体炭化水素およびそれらの混合物が挙げられる。好適な固体燃料は、石炭、コークス、廃棄物、他可燃性固体材料、およびそれらの混合物が挙げられる。） オ「[0029] Preferably, the aggregate oxygen concentration of the gaseous oxidant fed to the combustion apparatus is at least 30 vol. %, and more preferably at least 90 vol. %.」 （［００２９］好ましくは、燃焼装置に供給される気体状酸化剤の酸素濃度は少なくとも30体積%、より好ましくは少なくとも90体積%である。） カ「[0032] A second condition is that the increased concentration of the oxygen fed to the combustion chamber for combustion also reduces the temperature of the flue gas emerging from combustion chamber 1 into an effective range within which the efficiency of the selective non-catalytic reduction reaction is increased. The upper end of this range is characterized as a temperature at which (and above which) the reducing reagent is converted to additional NOx, rather than converting NOx to molecular nitrogen. The lower end of this effective temperature range is characterized as a temperature at which (and below which) the reaction of NOx and reducing reagent proceeds to less than 90% of stoichiometric completion under ideal mixing conditions, by which is meant that with all reagents completely mixed less than 90% of the reagent that is not in stoichoimetric excess (or less than 90% of all reagents if all are present in stoichiometrically equal amounts) is consumed in the reaction by which NOx is converted to molecular nitrogen. The effective range for the temperature of the flue gas emerging from any particular combustion chamber 1 can be determined experimentally. Typical upper ends of the range defined in this way are on the order of 2000° F. to 2200° F., and typical lower ends of the range defined in this way are on the order of 1700° F. to 1800° F., but the ranges may vary with particular apparatus and combustion conditions.」 （［００３２］第2の条件は、燃焼のために燃焼室に供給される酸素の濃度の増加は、また、燃焼室1から出る煙道ガスの温度を低下させるが、選択的非触媒還元反応の効率が改善される有効範囲内である。この範囲の上限は、還元試薬(およびそれ以上)が、付加的なNOxに変換される温度として特徴づけられるのではなく、NOxを分子窒素に変換される。この温度範囲の下端では、NOxと還元剤との反応(及びそれ以下で)理想的な混合条件下で化学量論量の90%未満であり、そのことにより化学量論的過剰(又は全ての場合に化学量論的に等しい量で存在する全ての試薬を90%未満)内にない試薬の90%未満では、全ての試薬が完全に混合しないことを意味するものでは、NOxを分子窒素に転化される反応で消費される温度として特徴づけられる。燃焼室1から出る煙道ガスの温度についての有効な範囲は実験的に決定することができる。このように定義された範囲の上端は華氏2000度～2200度の範囲にあり、そのため、このように定義された範囲の下端、華氏1700度～1800度の桁であるが、その範囲は、特定の装置及び燃焼条件によって変化してもよい。） キ「[0036] Returning to FIG. 1, stream 7 which comprises reducing reagent is fed into flue gas stream 5 and the reducing reagent reacts with NOx to convert the NOx into N2. Preferred reducing reagents include urea, ammonia, and mixtures thereof. The stream comprising reducing reagent can be fed into the flue gas in, for example, a duct carrying the flue gas, a vessel, or another unit such as a heat exchanger through which the flue gas stream passes. [0037] ・・・ Flue gas stream 5 passes into preheater or preprocessor unit 10, wherein fuel fed as stream 13 and gaseous oxidant fed as stream 14 are combusted to produce heat. The combustion in unit 10 produces flue gas stream 15 that contains carbon monoxide and NOx among the combustion products. Reducing reagent 7 is then fed into the flue gas stream 15 to convert NOx in the stream 15 to molecular nitrogen. Preferably, stream 16 of material to be processed is fed into and through unit 10 where it is heated by direct or indirect heat exchange with the gaseous stream in unit 10. The heated material passes from unit 10 as stream 11 which, as described herein, is fed to combustion chamber 1.」 （［００３６］図1に戻ると、還元試薬を含む流れ7は、煙道ガス流れ5に供給され、還元剤はNOxと反応してNOxをN2に変換することができる。好適な還元剤には、尿素、アンモニア、及びこれらの混合物が挙げられる。還元試薬を含む流れは、例えば、煙道ガスを搬送するダクト、容器、または煙道ガス流が通る熱交換器などの中の煙道ガスに供給することができる。 ［００３７］・・・煙道ガスストリーム5は、予熱器又は前処理ユニット10に入り、流れ13として供給され、流れ14として供給される気体酸化剤は燃焼させて熱を生成させる。装置10内の燃焼では、燃焼生成物中の一酸化炭素およびNOxを含む煙道ガス流15を生成する。還元剤7は、煙道ガス流15中に供給され、流れ15中のNOxを窒素分子に変化させる。好ましくは、処理される物質の流れ16は、ユニット10内に供給され、ユニット10内のガス流との直接的又は間接的な熱交換によって加熱される。加熱された材料は、本明細書に記載されるように、燃焼室1に供給される流れ11として装置10から出る。） ク 図２ 「 ［図：0001407156000002.jpg］ 」 （２）引用文献２に記載の事項 上記（１）を総合すると、引用文献２には、以下の事項（以下、「引用文献２記載事項」という。）が記載されている。 ［引用文献２記載事項］ 「ガラス溶融炉に、天然ガス、メタン、プロパン、石油ガスなど炭化水素燃料の気体燃料及び少なくとも９０体積％の酸素濃度である気体状酸化剤を供給し、また、煙道ガス流１５中にアンモニアを含む還元剤７を供給して煙道ガス流１５中のＮＯｘを窒素分子に変化させること。」 第５ 対比・判断 １ 対比 本願発明と引用発明とを対比する。 引用発明の「燃焼プロセスのためのガラス溶解炉１」は、本願発明の「燃焼プロセスのためのプラント」に相当する。 引用発明の「ガラス原料を加熱する溶解炉本体２」は、本願発明の「材料を加熱する炉」に相当する。 引用発明の「溶解炉本体２の側面２ｃ」、「酸素」、及び「清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５」は、それぞれ、本願発明の「炉の側壁」、「酸化ガス」、及び「酸化ガス供給源に連結されたバーナ」に相当する（上記第４ １（１）ケを参照。）。そして、引用発明の「燃料流体」と本願発明の「炭素系燃料」とは、「燃料」という限りにおいて一致する。また、引用発明において、「清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５」は、「溶解炉本体２の側面２ｃに設けられ」て、溶解炉本体２の側面２ｃにおける位置が決められていることが、技術的に明らかであるから、引用発明において、「清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５」が「溶解炉本体２の側面２ｃに設けられ」ることは、本願発明において、「酸化ガス供給源に連結されたバーナ」が「前記炉の側壁」に「位置決めされ」ることに相当する。そうすると、引用発明において、「清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５」が「溶解炉本体２の側面２ｃに設けられ」ることと、本願発明において、「酸化ガス供給源に連結されたバーナ」が「前記炉の側壁の開口に位置決めされ」ることとは、「酸化ガス供給源に連結されたバーナ」が「前記炉の側壁に位置決めされ」るという限りにおいて一致する。 引用発明において、「溶解炉本体２の一方の側面２ｃ」側に設けられる「煙道９」、「清澄室側排出口４」及び「原料投入側排出口３」は、それぞれ、本願発明の「第１の煙道」、「第１の上流排気出口」、及び「第１の下流排気出口」に相当する。そして、引用発明において、「清澄室側排出口４及び原料投入側排出口３」が「溶解炉本体２の一方の側面２ｃにおいて、清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５とは別の位置の開口に設けられ」ることと、本願発明において、「第１の上流排気出口及び第１の下流排気出口」が「前記バーナ用の前記開口とは別の前記側壁の開口に設けられ」ることとは、「第１の上流排気出口及び第１の下流排気出口」が「前記バーナとは別の前記側壁の開口に設けられ」るという限りにおいて一致する。 引用発明において、「溶解炉本体２の他方の側面２ｃ」側に設けられる「煙道９」、「清澄室側排出口４」及び「原料投入側排出口３」は、それぞれ、本願発明の「第２の煙道」、「第２の上流排気出口」、及び「第２の下流排気出口」に相当する。そして、引用発明において、「清澄室側排出口４及び原料投入側排出口３」が「溶解炉本体２の他方の側面２ｃにおいて、清澄室側酸素燃焼バーナ６及び原料投入側酸素燃焼バーナ５とは別の位置の開口に設けられ」ることと、本願発明において、「第２の上流排気出口及び第２の下流排気出口」が「前記バーナ用の前記開口とは別の前記側壁の開口に設けられ」ることとは、「第２の上流排気出口及び第２の下流排気出口」が「前記バーナとは別の前記側壁の開口に設けられ」るという限りにおいて一致する。 引用発明の「煙道９及び排ガス内にリバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備１０」と、本願発明の「前記煙道の一方又は両方内に位置決めされた、前記煙道及び／又は前記排気ガス内にアンモニアを注入するためのノズル」は、「前記煙道の一方又は両方内に位置決めされた、前記煙道及び／又は前記排気ガス内」に「ＮＯｘ還元媒体を導入するための」部材である限りにおいて一致する。 引用発明において、「溶解炉本体２の一方の側面２ｃ」側に設けられる、「清澄室側排出口４から煙道９に至る間に下降する部分を有する清澄室側排ガスポート８」は、本願発明の「第１の最上流下降管」に相当する。 引用発明において、「溶解炉本体２の一方の側面２ｃ」側に設けられる、「原料投入側排出口３から煙道９に至る間に下降する部分を有する原料投入側排ガスポート７」は、本願発明の「第１の最下流下降管」に相当する。 引用発明において、「溶解炉本体２の他方の側面２ｃ」側に設けられる、「清澄室側排出口４から煙道９に至る間に下降する部分を有する清澄室側排ガスポート８」は、本願発明の「第２の最上流下降管」に相当する。 引用発明において、「溶解炉本体２の他方の側面２ｃ」側に設けられる、「原料投入側排出口３から煙道９に至る間に下降する部分を有する原料投入側排ガスポート７」は、本願発明の「第２の最下流下降管」に相当する。 したがって、両者の一致点、相違点は、以下のとおりである。 ［一致点］ 「燃焼プロセスのためのプラントであって、 材料を加熱する炉と、 前記炉の側壁に位置決めされ、且つ酸化ガスを含む酸化ガス供給源に連結されたバーナであって、前記炉において前記酸化ガス及び燃料を燃焼させるように構成されたバーナと、 前記バーナとは別の前記側壁の開口に設けられ、第１の煙道と流体連通する第１の上流排気出口及び第１の下流排気出口であって、前記炉と前記第１の煙道との間の連通を提供し、且つ前記燃焼プロセスの間に生成された排気ガスを前記炉から前記第１の煙道へと除去するように構成された、第１の上流排気出口及び第１の下流排気出口と、 前記バーナとは別の前記側壁の開口に設けられ、第２の煙道と流体連通する第２の上流排気出口及び第２の下流排気出口であって、前記炉と前記第２の煙道との間の連通を提供し、且つ前記燃焼プロセスの間に生成された排気ガスを前記炉から前記第２の煙道へと除去するように構成された、第２の上流排気出口及び第２の下流排気出口と、 前記煙道の一方又は両方内に位置決めされた、前記煙道及び／又は前記排気ガス内にＮＯｘ還元媒体を導入するための部材と、 前記第１の煙道を前記第１の上流排気出口に連結する第１の最上流下降管と、 前記第１の煙道を前記第１の下流排気出口に連結する第１の最下流下降管と、 前記第２の煙道を前記第２の上流排気出口に連結する第２の最上流下降管と、 前記第２の煙道を前記第２の下流排気出口に連結する第２の最下流下降管と を有している、プラント。」 ［相違点１］ 「燃料」について、本願発明では「炭素系燃料」であるのに対し、引用発明では「炭素系」であるか否か不明な点。 ［相違点２］ 「バーナ」について、本願発明では、炉の側壁の「開口」に位置決めされるのに対し、引用発明では、そのことが不明な点。 ［相違点３］ 本願発明では、「少なくとも８０体積パーセントの酸素を有する」のに対し、引用発明では、どの程度の濃度の酸素を有するのかが不明な点。 ［相違点４］ 「ＮＯｘ還元媒体を導入するための部材」に関して、本願発明では、「アンモニアを注入するためのノズル」であるのに対し、引用発明では、「リバーニングガスを供給するリバーニングガス供給設備１０」である点。 ２ 判断 以下、相違点について検討する。 （１）相違点について ア 相違点１について 燃焼プロセスのためのプラントにおいて、燃料を炭化水素などの炭素系のものとすることは、引用文献２記載事項に見られるように、従来周知の技術（以下、「周知技術」という。）である。 よって、引用発明の「燃料」を、周知技術のように炭素系のものとすることで、相違点１に係る本願発明の発明特定事項とすることは、単なる周知技術の置換にすぎないことである。 イ 相違点２について 引用文献１の段落【００３０】、【００３２】には、原料投入側酸素燃焼バーナ５及び清澄室側酸素燃焼バーナ６のそれぞれが溶解炉本体２の各側面２ｃに複数個ずつ設けられ、各側面２ｃから対向する側面２ｃに向かって火炎が伸びて形成されるように構成されていることが記載されている。また、図１では、溶解炉本体２の各側面２ｃ上の円状の部分から、両バーナ５、６の火炎が伸びていることが看取でき、当該円状の部分は、溶解炉本体２の各側面２ｃにおいて開口を形成しているといえる。そうすると、相違点２は、実質的な相違点ではない。 仮に、引用文献１の図１で示される当該円状の部分が開口とはいえないとしても、引用発明において、溶解炉本体２の各側面２ｃに開口を設け両バーナ５、６を位置決めすることは、単なる設計変更にすぎないことである。 ウ 相違点３について 引用文献１の段落【０００５】には、酸素濃度９２％程度の酸素を用いた酸素燃焼式のガラス溶解炉について記載又は示唆がされていると共に、引用文献２記載事項は、「少なくとも９０体積％の酸素濃度である気体状酸化剤を供給」するものである。そして、引用発明と引用文献２記載事項とは、ガラス溶解炉において燃料と共に酸素を供給する点で、作用、機能及び技術分野が共通するから、引用発明に引用文献２記載事項を組み合わせる動機付けがあるものといえる。 よって、引用発明において、酸素を供給するに当たり、引用文献２記載事項を採用することで、相違点３に係る本願発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易に想到し得たことである。 エ 相違点４について 引用発明と引用文献２記載事項とは、ガラス溶解炉において排出されるＮＯｘを低減させることを課題とし、そのために、ＮＯｘを含む排気ガスに対してＮＯｘ還元媒体を導入する点で、課題及び効果が共通するから、引用発明に引用文献２記載事項を組み合わせる動機付けがあるものといえる。 そして、引用発明、すなわち、リバーニングガスによるＮＯｘ低減の作用機序は、炭化水素と一次燃焼空気中の酸素との反応により生成される炭化水素ラジカルが窒素酸化物（ＮＯ）と反応することによりそのＮＯが還元されて、結果としてＮＯｘが除去されるものであり、一方、引用文献２、すなわち、アンモニアによるＮＯｘ低減の作用機序は、アンモニアが酸素の存在の元で生成されるアミノラジカルがＮＯと反応することによりそのＮＯが還元され（ＮＯは窒素や窒素酸化物に変化）、結果的にＮＯｘが除去されるものであるから、ＮＯがラジカルとの反応により還元されて結果的にＮＯｘが除去される点で、両者の作用が共通する。 よって、引用発明において、リバーニングガス供給設備１０からリバーニングガス、及び空気供給設備１１から空気を供給するのに代えて、引用文献２記載事項のように、煙道ガス流１５中にアンモニアを含む還元剤７を供給することで、相違点４に係る本願発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易に想到し得たことである。 （２）本願発明が奏する効果について 本願発明が奏する効果は、引用発明、引用文献２記載事項及び周知技術から予測し得る範囲内のものであって、当業者が予測し得ない格別顕著なものとはいえない。 （３）請求人の主張について 請求人は、令和５年７月７日提出の意見書において、 「審判官殿は、ＮＯｘと反応させるためにアンモニアのような還元剤を使用するものとして引例２を引用されていますが、引例１および２は全く異なるプロセスおよび材料に関するものであるため、当業者が、本願発明を得るために引例２を参照して引例１を修正するように動機付けられることはありません。すなわち、引例１は、排ガスをさらに燃焼させるために天然ガスを噴射するプロセスに関するものであり、一方、引例２は、ＮＯｘと反応させるためにアンモニアまたは尿素のような還元剤を使用することに関するものです。したがって当業者にとって、引例１および２の教示を組み合わせることは自明ではありません。」 と、引用発明に引用文献２記載事項を適用する動機がない旨主張する。 しかしながら、上記（１）エに記載したとおり、引用発明と引用文献２記載事項とは、ガラス溶解炉において排出されるＮＯｘを低減させることを課題とし、そのために、ＮＯｘを含む排気ガスに対してＮＯｘ還元媒体を導入する点で、課題並びに作用及び効果が共通するものであるから、両者を結びつける動機があるというべきである。そして、そのことを妨げる特段の事情は認められない。 したがって、引用発明に引用文献２記載事項を適用する動機がない旨の請求人の主張は、採用できない。 第６ むすび 以上のとおり、本願の請求項１に係る発明は、引用発明及び周知技術に基いて、その優先日前に当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 したがって、他の請求項に係る発明について検討するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。 よって、結論のとおり審決する。