2021-003721

特願２０１９－５０９５０１「パルス式電子常磁性共鳴分光計」拒絶査定不服審判事件〔平成３１年２月１４日国際公開、ＷＯ２０１９／０２９１６１、令和２年２月６日国内公表、特表２０２０－５０４２８６〕について、次のとおり審決する。

結 論 本件審判の請求は、成り立たない。

理 由 第１ 手続の経緯 本件出願は２０１８年（平成３０年）３月８日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２０１７年８月１０日、中国）を国際出願日とする出願であって、令和２年３月５日付けで拒絶理由通知がなされ、同年６月３日に手続補正書及び意見書が提出され、同年１１月１２日付けで拒絶査定がなされ、令和３年３月２２日に手続補正書（これによる補正を以下「本件補正」という。）の提出及び拒絶査定不服審判の請求がなされたものである。 第２ 本件補正についての補正の却下の決定 ［補正の却下の決定の結論］ 本件補正を却下する。 ［理由］ １ 本件補正について 本件補正は、特許請求の範囲の記載を含む補正であり、本件補正により、特許請求の範囲の請求項１は、令和２年６月３日付けの手続補正書により補正された特許請求の範囲（以下「本件補正前特許請求の範囲」という。）における下記（１）アのもの（以下「本件補正前請求項１」という。）から、下記（２）の本件補正後の請求項１（以下単に「本件請求項１」という。）のものへ補正された。ここで、各構成単位冒頭の「Ａ」、「Ａ０」などは当審が付与した分説記号であり、以下当該構成単位を「構成Ａ」、「構成Ａ０」などという。 （１）本件補正前特許請求の範囲 ア 請求項１（本件補正前請求項１） 「【請求項１】 Ａ０ 少なくとも一種のマイクロ波パルスを生成するマイクロ波励起発生手段と、 Ｂ０ サンプルを載置するように配置される共鳴室、及び前記マイクロ波励起発生手段と前記共鳴室との間に接続されてマイクロ波を伝送するマイクロ波伝送線、を含むマイクロ波伝導手段と、 Ｃ０ 円柱形の末端を有し、前記末端内に前記共鳴室が設置され、前記共鳴室に載置されたサンプルに対して０．１ケルビンオーダーの極低温冷却を実現する冷凍機と、 Ｄ０ 磁気共鳴試験条件を満たす磁界を提供する磁石と、 を備え、 Ｅ０ 前記マイクロ波伝送線が前記冷凍機に貫入しかつ前記共鳴室に接続されるように設置されており、 Ｆ０ 前記磁石が、前記冷凍機の外側で前記末端の周りに位置するように配置された、 Ｉ０ ことを特徴とするパルス式電子常磁性共鳴分光計。」 イ 請求項４（本件補正前請求項４） 「【請求項４】 前記共鳴室は、Ｑ値が５０－５００のマイクロ波共鳴室であり、電子・核二重共鳴試験および電子・電子二重共鳴試験をサポートし、Ｌ、Ｓ、Ｘを含む複数種の動作周波数帯を有する、 ことを特徴とする請求項１に記載のパルス式電子常磁性共鳴分光計。」 ウ 請求項１０（本件補正前請求項１０） 「【請求項１０】 前記磁石の磁界均一度は、１０ｐｐｍ＠４０ｍｍＤＳＶである、 ことを特徴とする請求項１に記載のパルス式電子常磁性共鳴分光計。」 （２）本件補正後の請求項１（本件請求項１） 下線部は補正箇所を示す。 「【請求項１】 Ａ 少なくとも一種のマイクロ波パルスを生成するマイクロ波励起発生手段と、 Ｂ サンプルを載置するように配置される共鳴室、及び前記マイクロ波励起発生手段と前記共鳴室との間に接続されてマイクロ波を伝送するマイクロ波伝送線、を含むマイクロ波伝導手段と、 Ｃ 円柱形の末端を有し、前記末端内に前記共鳴室が設置され、前記共鳴室に載置されたサンプルに対して０．１ケルビンオーダーの極低温冷却を実現する冷凍機と、 Ｄ 磁気共鳴試験条件を満たす磁界を提供する磁石と、 を備え、 Ｅ 前記マイクロ波伝送線が前記冷凍機に貫入しかつ前記共鳴室に接続されるように設置されており、 Ｆ 前記磁石が、前記冷凍機の外側で前記末端の周りに位置するように配置され、 Ｇ 前記磁石の磁界均一度は、１０ｐｐｍ＠４０ｍｍＤＳＶであり、 Ｈ 電子・核二重共鳴試験および電子・電子二重共鳴試験をサポートするようにされた、 Ｉ ことを特徴とするパルス式電子常磁性共鳴分光計。」 ２ 補正の適否 （１）本件補正 本件補正は、特許請求の範囲について、以下に挙げる補正事項を含むものである。 補正事項ア 本件補正前請求項１に構成Ｇを加入する補正 補正事項イ 本件補正前請求項１に構成Ｈを加入する補正 （２）補正の適否 上記補正事項アは、本件補正前請求項１に記載した発明を特定するために必要な事項である「磁石」について、本件補正前請求項１０（上記１（１）ウ）の特定事項の一部を加入することで限定するものである。 また、上記補正事項イは、国際出願日における国際特許出願の明細書の翻訳文【００２３】の「前記マイクロ波励起発生手段１１、マイクロ波伝導手段１２及びマイクロ波検知手段１３は、走査フィールド常磁性共鳴検出、電子スピンエコー、電子・核二重共鳴等の完備した試験機能を備える。」なる記載に照らせば、本件補正前請求項１に記載した発明を特定するために必要な事項である「マイクロ波励起発生手段」・「マイクロ波伝導手段」について、本件補正前請求項４（上記１（１）イ）の特定事項の一部を加入することで限定するものである。 また、本件補正前請求項１に記載された発明と本件請求項１に記載される発明の産業上の利用分野及び解決しようとする課題が同一である。 よって、本件補正は、新規事項を追加するものではなく、特許法第１７条の２第５項第２号に掲げる特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。 そこで、本件請求項１に係る発明は、上記本件請求項１に記載された事項により特定されるものと認められるところ、その請求項１に係る発明（以下「本件補正発明」という。）が特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に適合するか（特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか）について以下に検討する。 ３ 本件補正発明の独立特許要件についての検討 （１）本件補正発明について 本件補正発明は、上記１（２）に示したとおりのものである。 （２）引用文献１に記載された発明 原査定の拒絶理由において提示された、本願の優先日前に頒布された刊行物である、「Yung Szen Yap et al.，A Ku band pulsed electron paramagnetic resonance spectrometer using an arbitrary waveform generator for quantum control experiments at millikelvin temperatures，Rev.Sci.Instrum.，２０１５年６月２４日，Vol.86 No.063110，pp.1-7」（以下「引用文献１」という。）には、図面と共に次の事項が記載されている。各記載事項の摘記には当審訳を付し、以下では当該当審訳を引用することとする。また、下線は特に当審決にて引用した箇所を示すべく当審にて付した（以下、他の引用文献についても同様。）。 ア 記載事項 ・「The ability to create complex pulses to precisely control initialized spins has motivated us in our present work. In this paper, we present an arbitrary waveform EPR spectrometer, operating at ca. 17 GHz (Ku band) for experiments with the resonator placed either in a room temperature magnet or in a dilution refrigerator for low temperature experiments. Using spin echoes on a γ-irradiated quartz glass sample, we show that signal intensities increase with decreasing temperature in accordance with Eq. (1) and demonstrate almost unity polarization by cooling the sample down to millikelvin temperatures. Next, we demonstrate the ability to create and apply shaped pulses to the cooled sample. To do so, we superpose three Gaussian shaped pulses, each at a different frequency, to obtain three coherent and well-resolved excitations at millikelvin temperatures.」（１頁右欄下から４行目～２頁左欄１１行） （当審訳：「初期化されたスピンを正確に制御するための複雑なパルスを作成する能力は、私たちの現在の研究を動機づけている。本稿では、室温磁石または低温実験のための希釈冷蔵庫のいずれかに配置された共振器を備えた実験のための１７ＧＨｚ（Ｋｕバンド）で動作している任意の波形ＥＰＲ分光計を提示する。γ線照射石英ガラスサンプル上のスピンエコーを使用して、信号強度が式（１）に従って温度の低下と共に増加することを示し、また、サンプルをミリケルビン温度に冷却することによるほぼ一様な偏極を実証する。 次に、冷却されたサンプルに成形パルスを作成して適用する能力を実証する。そうするために、それぞれ異なる周波数の３つのガウス形状のパルスを重ね合わせて、ミリケルビン温度で3つのコヒーレントでよく分解された励起を得る。」） ・「 The home-built setup is presented in Fig. 1. First, frequency and amplitude modulated pulses were numerically designed and digitally generated at 2.5 GHz (1.5 GHz bandwidth) using an arbitrary waveform generator (AWG). Next, it was upconverted by mixing it with a ca. 14 GHz signal generated from a local oscillator. The resulting signal was filtered using a high pass filter, amplified using a broadband traveling-wave tube amplifier (TWTA), and directed into the resonator. The setup has an operating frequency range of 16.5-18.0 GHz, determined by the cutoff frequency of the high pass filter (16.5 GHz) and the upper frequency limit of the TWTA waveguide output (18.0 GHz). The TWTA output was attenuated using a variable attenuator (CVA13-20D) and an isolator was installed after the variable attenuator to prevent any reflected signals from re-entering and damaging the TWTA (refer to Fig. 1). The setup was configured for transmission measurements with the resonator placed either in a room temperature magnet or in a cryogen-free dilution refrigerator.」（２頁左欄１３～３０行） （当審訳：「自家製の機構を図１に示す。まず、周波数・振幅変調パルスが数値的に設計され２．５ＧＨｚ（１．５ＧＨｚ帯域幅）で任意の波形発生器（ＡＷＧ）を使用しデジタル的に生成される。次に、それが局部発振器から生成された１４ＧＨｚ信号と混合してアップコンバートされる。得られたシグナルをハイパスフィルタを用いて濾過し、広帯域進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）を使用して増幅され、共振器に向けられる。機構は、ハイパスフィルタ（１６．５ ＧＨｚ）のカットオフ周波数（１６．５ ＧＨｚ）とＴＷＴＡ導波路出力（１８．０ ＧＨｚ）の上限周波数で決まる１６．５～１８．０ＧＨｚの動作周波数範囲をもつ。ＴＷＴＡ出力は可変減衰器（ＣＶＡ１３－２０Ｄ）を使用して減衰され、可変減衰器の後にアイソレータを設置し、反射信号がＴＷＴＡの再入射および損傷を与えるのを防止した（図１参照）。 機構は、室温磁石または極低温希釈冷凍機のいずれかに配置された共振器を用いて透過測定用に構成された。」） ・「 This configuration, however, can be easily converted to a reflection system by using a circulator and a reflection-type resonator. A 3.5m long low-loss coaxial cable was used to connect theTWTAoutput to the SubMiniature version A (SMA) port of the dilution refrigerator; excluding the variable attenuator, the total attenuation was around 2.8 dB. The room temperature SMA ports in the dilution refrigerator were connected to the Pulse-Tube 2 (PT2) stage (see Fig. 1) using low thermal conductivity coaxial cables, consisting of a silver-plated phosphor bronze core with an outer stainless steel shield (TCR219CG/SUS by Kawashima Manufacturing Co., Ltd.). Superconducting Nb coaxial cables (SC-219/50-Nb-Nb by Coax Co., Ltd.) were installed from the PT2 stage to the mixing chamber (MC) stage. To thermally anchor the cables to their respective stages, 1 dB attenuators were installed at PT1, PT2, still, and MC stages. These attenuators helped to conduct heat away from the inner conductor and prevent a direct thermal connection from room temperature to the MC stage through the superconducting coaxial cables. At 12.5 mK, the total attenuation from the room temperature SMA ports to the MC stage was approximately 6.5 dB. In addition, the dilution refrigerator was fitted with a 5 T superconducting magnet (resolution = 1 G), which was attached to the PT2 stage. At the MC stage of the dilution refrigerator, the lowest attainable temperature was about 10 mK and the cooling power at 100 mK was about 300 μW (with 3 mW of power applied to the heater installed at the still stage). The resonator was thermally connected to the MC stage (see Fig. 2), where precise and stable temperature control was achieved using a temperature controller (Model 370AC by Lakeshore). Temperatures up to 8 K were obtained by direct heating of the MC stage, while other stages (except PT1 stage) remained well below 4 K; hence, superconductivity of the magnet and cables was not lost.」（２頁左欄３０行～同右欄下から５行目） （当審訳：「ただし、この構成は、サーキュレータと反射型共振器を用いて反射システムに変換することができる。３．５ｍの低損失の同軸ケーブルを使用して、希釈冷凍機のサブミニチュアバージョンＡ（ＳＭＡ）ポートへＴＷＴＡを接続した。可変減衰器を除くと、総減衰量は約２．８ｄＢだった。 希釈冷凍機内の室温ＳＭＡポートは、外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブル（Ｋａｗａｓｈｉｍａ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ株式会社によるＴＣＲ２１９ＣＧ／ＳＵＳ）を用いてパルス管２（ＰＴ２）段に接続された（図１参照）。 ＰＴ２段から混合室（ＭＣ）段に超伝導Ｎｂ同軸ケーブル（ＳＣ－２１９／５０－Ｎｂ－Ｎｂ）を設置した。ケーブルをそれぞれの段階に熱固定するために、１ｄＢ減衰器がＰＴ１段、ＰＴ２段、分溜器段、およびＭＣ段に設置された。これらの減衰器は、内側導体から熱を放つために、そして超伝導同軸ケーブルを通って室温からＭＣステージへの直接熱接続を防止するのを助けた。 １２．５ｍＫでは、室温ＳＭＡポートからＭＣステージへの総減衰量は約６．５ｄＢだった。さらに、希釈冷凍機には、ＰＴ２段に５Ｔ超伝導磁石（解像度＝ １Ｇ）を取り付けた。希釈冷凍機のＭＣ段では、最低の達成可能な温度は約１０ｍＫであり、１００ｍＫの冷却電力は約３００μＷであった（分溜器段に設置されたヒーターには３ｍＷの電力が印加されている）。 共振器はＭＣ段（図２参照）に熱的に接続され、ここで、温度コントローラ（Ｌａｋｅｓｈｏｒｅによるモデル３７０ＡＣ）を使用して正確で安定した温度制御が達成された。ＭＣ段の直接加熱によって８Ｋまでの温度が得られ、一方、他の段（ＰＴ１段を除く）は良好に４Ｋ以下であった。それ故、磁石およびケーブルの超伝導は失われなかった。」） ・「 The paramagnetic species used in all of the experiments reported here were defect centers found in γ-irradiated quartz glass. This material was chosen because it is widely used as a standard sample for pulsed EPR, has long relaxation times, and the defects are stable over several years. Two millimeter cube of quartz glasses with known OH contents (160 ppm) were purchased (S-grade by TOSOH Quartz Co., Ltd) and irradiated using Cobalt-60 for 24 h to an estimated dosage of 8 MGy to produce a spin density of about 1022 spins/m3; the spin density was estimated by comparing it with DPPH using continuous wave EPR. For smaller sizes, the irradiated sample was broken into smaller pieces. Next, the sample was fixed to a quartz glass rod using small amounts of cryogenic grease (Apiezon N grease by M & I Materials Ltd) and placed into the resonator (see Fig. 3).」（３頁右欄５行～４頁左欄７行） （当審訳：「ここで報告されているすべての実験で使用された常磁性種は、γ線照射石英ガラスにみつかる欠陥中心であった。この材料は、パルスＥＰＲの標準試料として広く使用されており、長い緩和時間を有し、欠陥は数年間安定しているために選択された。既知のＯＨ含有量（１６０ｐｐｍ）を有する石英ガラスの２ミリメートルの立方体を購入し（Ｔｏｓｏｈ Ｑｕａｒｔｚ Ｃｏ．Ｌｔｄ．）、ＣＯＢＡＬＴ－６０を用いて２４時間照射して８ＭＧｙの推定照射量で照射して約１０２２スピン／ｍ３のスピン密度を生成する。スピン密度は、連続波ＥＰＲを用いてＤＰＰＨと比較することによって推定された。サイズが小さいほど、照射されたサンプルはより小さな部分に分割さた。 次に、試料を少量の極低温グリース（Ｍ＆Ｉ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｌｔｄ Ａｐｉｅｚｏｎ Ｎ Ｇｒｅａｓｅによる）を用いて石英ガラス棒に固定し、共振器に入れた。」） ・「Two types of resonators were built and tested down to millikelvin temperatures: a TE011 cylindrical cavity and a loop-gap resonator (LGR) consisting of 3 loops and 2 gaps (see Fig. 3). Both transmission-type resonators were made of oxygen-free copper (minimum purity of 99.96% based on JIS C1020P standards). In the dilution refrigerator, the resonators were connected to waveguides, which were then connected to the superconducting cables via cryogenic coaxial cables (see Fig. 2). For both resonators, irises were used to couple the waveguide to the resonators. The resonant frequencies of the sample-loaded cylindrical cavity and LGR at room temperature were 16.89 GHz and 17.48 GHz, which increased slightly to 16.93 GHz and 17.5 GHz at around 10 mK, respectively. At room temperature, the sample-loaded TE011 cylindrical cavity was overcoupled (Q factor ≒ 800), whereas the sample-loaded LGR was almost critically coupled (Q factor ≒ 410). When cooled down to low temperatures, there was no noticeable improvement in the cylindrical cavity’s Q factor; any improvement was hidden by the initial overcoupled condition of the resonator. However, the LGR’s Q factor increased to around 715 at 12.5 mK.」（５頁左欄１～２１行） （当審訳：「２種類の共振器（３ループと２のギャップからなるＴＥ０１１円筒形キャビティとループギャップ共振器（ＬＧＲ））が作成され、ミリケルビン温度で試された（図３参照）。両方の透過型共振器は無酸素銅（ＪＩＳ Ｃ１０２０Ｐ規格に基づく最低純度９９．９６％）で作成された。希釈冷凍機では、共振器は導波路に接続され、それは次に極低温同軸ケーブルを介して超伝導ケーブルに接続された（図２参照）。両方の共振器の場合、アイリス（結合孔）を使用して導波路を共振器に結合した。 室温での試料を搭載した円筒形キャビティおよびＬＧＲの共振周波数は、それぞれ１６．８９ＧＨｚおよび１７．４８ＧＨｚであり、それぞれ約１０ｍＫでは１６．９３ＧＨｚおよび１７．５ＧＨｚ程度にそれぞれ増加した。室温では、試料搭載ＴＥ０１１円筒形キャビティはオーバーカップルした（Ｑ値≒８００）が、試料搭載負荷ＬＧＲはほとんどギリギリ結合されていた（Ｑ値≒４１０）。低温に冷却すると、円筒形キャビティのＱ値に目立った改善はなかった。共振器のはじめのオーバーカップル状態によって、あらゆる改善が隠されていた。しかし、ＬＧＲのＱ値は１２．５ｍＫで７１５に増加した。」） ・「By superposing two or three of the different singlefrequency Gaussian π/2 pulses, dual- and triple-frequency shaped pulses were created (see Fig. 6). These superposed shaped pulses were used to obtain dual- and triple-frequency excitations at 8 K ・・・, which were phase coherent ・・・. For these experiments, the π pulse was not changed so as to have a broad bandwidth, which in turn was limited by the resonator’s bandwidth. Finally, the experiments were repeated at 1 K and 14 mK using single-shot measurements with only one amplifier in the receiver (the second BZ1218LC1 LNA and AD8353 amplifier were removed). Similarly, three wellresolved excitations were obtained at 1 K and 14 mK (Fig. 7).」（６頁左欄１～１３行） （当審訳：「異なる単数周波数ガウスπ／２パルスのうち２つまたは３つを重ね合わせることによって、二重周波数形状のパルスが作成された（図６参照）。これらの重ね合わされた形状のパルスを使用して、８Ｋで二重周波数および三重周波数励起を得る・・・。これは、位相コヒーレントであった・・・。これらの実験のために、πパルスは広い帯域幅を有するように変化しなかった。これは、共振器の帯域幅によって制限された。 最後に、受信機内の１つの増幅器（第２のＢＺ１２１８ＬＣ１ ＬＮＡおよびＡＤ８３５３増幅器を取り除いた）を用いて１Ｋおよび１４ｍＫで実験を繰り返した。 同様に、３つの良分解能な励起が１Ｋおよび１４ｍＫで得られた（図７）。」） ・「 Pulsed EPR below 1 K remains largely unexplored but experiments at millikelvin temperatures may be beneficial to study the dynamics and properties of materials near the ground state in the fields of quantum chemistry, organic magnetism and electronics, protein research, and so on. Furthermore, for our target application of quantum computation and quantum information processing, lowering temperature reduces entropy and initializes the qubits. To that end, we have developed an arbitrary waveform pulsed EPR spectrometer at Ku band for millikelvin experiments. The ability to generate arbitrary waveform pulses is equally crucial for our target application, where precise spin control may take the form of composite pulses, multi-frequency shaped pulses or pulses designed using numerical calculations, or optimal control theory. Additionally, the proposed setup would also be useful for other EPR experiments. AWG-based spectrometers have been shown to improve the modulation depth of pulsed electron-electron double resonance (PELDOR) experiments. Furthermore, it has been suggested that through precise excitation, double quantum coherence (DQC) experiments could outperform PELDOR’s measurements. The ability to create selective and multifrequency pulses may also be useful to investigate multispin samples and to selectively address different qubits in a quantum computation experiment.」（６頁左欄１５行～右欄９行） （当審訳：「１Ｋ未満のパルスＥＰＲは、ほとんど未踏のままであるが、ミリケルビン温度での実験は、量子化学、有機磁性および電子機器、タンパク質研究などの分野における基材のダイナミクスおよび性質を研究することが有益であり得る。さらに、量子計算および量子情報処理の目的の適用のために、温度が低下すると、エントロピーが低減され、量子ビットが初期化される。そのために、ミリケルビン実験のためにＫｕバンドで任意波形パルスＥＰＲ分光計を開発した。任意の波形パルスを発生させる能力は、我々の標的とする用途にとって同様に重要であり、正確なスピン制御は、数値計算または最適な制御理論を使用して設計された複合パルス、多周波数形状パルスまたはパルスの形をとることができる。さらに、提案された機構は他のＥＰＲ実験にも役立つ。 ＡＷＧベースの分光計は、パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験の変調深さを改善することが示されている。さらに、正確な励起を通じて、二重量子コヒーレンス（ＤＱＣ）実験はＰＥＬＤＯＲの測定値が優れている可能性があることが示唆されている。選択的および多周波のパルスを作成する能力はまた、マルチスピンサンプルを調査し、量子計算実験において異なる量子ビットを選択的にアドレス指定するのに有用であり得る。」） ・図１（Ｆｉｇ．１）は次のとおり。 「 ［図：0001382217000001.jpg］ 」 ・図１の説明は次のとおり。 「 FIG. 1. Schematic of the home-built pulsed EPR spectrometer. The major components labeled with italicized numbers in parentheses are: (1) microwave source (83623B by Agilent Technologies), (2) arbitrary waveform generator (AWG7102 by Tektronix, Inc.), (3) power divider (1515-1 by Aeroflex Weinschel), (4) triple balanced microwave mixer (M3206L by Advanced Microwave, Inc.), (5) variable attenuator (9804-20 by ARRA, Inc.), (6) traveling-wave tube amplifier (TWTA) (176 Ku by Applied Systems Engineering, Inc.),(7) variable attenuator (CVA13-20D by Microwave Communications Laboratories, Inc.), (8) magnet in dilution refrigerator (Triton 400 by Oxford Instruments) or room temperature magnet (9) Ku band low noise amplifier (BZ1218LC1 by B&Z Technologies), (10) high speed PIN switch (PSH-42 by Millitech, Inc.), (11) Ku band low noise amplifier (BZ1218LC1 by B&Z Technologies), (12) double balanced mixer (AM10620-LA by AtlanTecRF), (13) radio-frequency amplifier (AD8353 by Analog Devices, Inc.), (14) frequency mixer (ZX05-30W+ by Mini-Circuits, Inc.), and (15) oscilloscope (DPO7254 by Tektronix, Inc.).」 （当審訳：「図１ 自家製パルスＥＰＲ分光計の概略図。括弧内のイタリック体の数字で標識された主たる要素は、（１）マイクロ波源（アジレント・テクノロジーによる８３６２３Ｂ）、（２）任意波形発生器（テクトロニクス社ＡＷＧ７１０２）、（３）電力分割器（Ａｅｒｏｆｌｅｘ Ｗｅｉｎｓｃｈｅｌによる１５１５－１）、（４）三重平衡マイクロ波ミキサ（アドバンスト・マイクロウェーブ社Ｍ３２０６Ｌ）、（５）可変減衰器（ＡＲＲＡ社９８０４－２０）、（６）進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）（Ａｐｐｌｉｅｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ社１７６Ｋｕ）、（７）可変減衰器（Ｍｉｃｒｏｗａｖｅ Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ社ＣＶＡ１３－２０Ｄ）、（８）希釈冷凍機内の磁石（Ｔｒｉｔｏｎ ４００ ｂｙ Ｏｘｆｏｒｄ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ）または室温磁石、（９）Ｋｕバンド低雑音増幅器（Ｂ＆Ｚ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ ＢＺ１２１８ＬＣ１）、（１０）高速ＰＩＮスイッチ（Ｍｉｌｌｉｔｅｃｈ社ＰＳＨ－４２）、（１１）Ｋｕバンド低雑音増幅器（Ｂ＆Ｚ ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓＢＺ１２１８ＬＣ１）、（１２）二重平衡ミキサ（ＡｔｌａｎＴｅｃ ＲＦＡＭ１０６２０－ＬＡ）、（１３）高周波増幅器（Ａｎａｌｏｇ Ｄｅｖｉｃｅｓ社ＡＤ８３５３）、（１４）周波数ミキサ（Ｍｉｎｉ－Ｃｉｒｃｕｉｔｓ社ＺＸ０５－３０Ｗ＋）、そして（１５）オシロスコープ（Ｔｅｋｔｒｏｎｉｘ社ＤＰＯ７２５４）。」） ・図２（Ｆｉｇ．２）の記載は次のとおり。 「 ［図：0001382217000002.jpg］ 」 （当審訳：図中「Superconducting coaxial cables」は「超伝導同軸ケーブル」、「Mixing Chamber」は「混合器（ＭＣ段）」、「Copper cold fingers」は「銅製コールドフィンガー」、「Cryogenic coaxial cable」は「低温同軸ケーブル」、「Waveguide」は「導波管」、「Resonator」は「共振器」、とそれぞれ訳される。） ・図２の説明は次のとおり。 「FIG. 2. The mounted resonator in the cryogen-free dilution refrigerator. This photo shows the bare dilution refrigerator without the superconducting magnet, radiation shields, thermal insulators, and vacuum cans. Below the MC stage, copper cold fingers supported and conducted heat away from the coaxial cables, waveguides, and resonators. The coaxial cables were thermally anchored to the cold fingers using uncoated copper wires and cryogenic grease was applied to all contact surfaces of the cold fingers.」 （当審訳：「図２ 極低温希釈冷凍機内にマウントされた共振器。 この写真は、超伝導磁石、放射線遮蔽物、断熱材、および真空缶のない裸の希釈冷凍機を示す。ＭＣ段の下には、銅製のコールドフィンガーが、同軸ケーブル、導波管、および共振器を支持し、それらから熱を伝導除去した。コーティングされていない銅線を用いて、同軸ケーブルをコールドフィンガーに導熱固定し、極低温グリスをコールドフィンガーの全ての接触面に適用した。」） イ 図の看取事項 （看取事項ア）図２から、希釈冷凍機は、上方に赤銅色大径の円筒形の部材があり、その下の前記円筒形の部材より小径の範囲に、超伝導同軸ケーブル及び混合器（ＭＣ段）が懸下され、次いでＭＣ段の下には２本の銅製コールドフィンガー・導波管・共振器が懸下されていることが看取できる。 （看取事項イ）図２と図２の説明とを合わせ見れば、図２は極低温希釈冷凍機の内部を示したものであり、共振器は、それを上方にある２本の銅製コールドフィンガーに結合する導波路と共に、当該希釈冷凍機内の相対的に下方部に位置することを看取できる。 ウ 認定事項 上記アの各記載事項から、次の事項が導かれる。 （認定事項ア）［３頁右欄５行～４頁左欄７行］の「試料を少量の極低温グリース（Ｍ＆Ｉ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ＬｔｄＡｐｉｅｚｏｎ Ｎ Ｇｒｅａｓｅによる）を用いて石英ガラス棒に固定し、共振器に入れた。」なる記載から、共振器は試料を石英ガラス棒に固定して入れる共振器であることが導かれる。 （認定事項イ）［５頁左欄１～２１行］の「希釈冷凍機では、共振器は導波路に接続され、それは次に極低温同軸ケーブルを介して超伝導ケーブルに接続された」、「試料搭載した円筒形キャビティおよびＬＧＲの共振周波数は、・・・それぞれ約１０ｍＫでは１６．９３ＧＨｚおよび１７．５ＧＨｚ程度にそれぞれ増加した。」なる記載、及び［２頁左欄３０行～同右欄下から５行目］の「希釈冷凍機のＭＣ段では、最低の達成可能な温度は約１０ｍＫであり」なる記載によれば、ＭＣ段は１０ｍＫまで達成可能であり、実際に引用文献１の希釈冷凍機により、試料を搭載した各共振器は１０ｍＫまで冷却された（冷却した測定が行えた）ことを導くことができる。 （認定事項ウ）［図２の説明］には「真空缶のない裸の希釈冷凍機を示す」と記載されていることから、作動時には希釈冷凍機に真空缶が取り付けられることを導くことができる。 エ 引用発明 上記アの各記載事項、上記イ・ウの看取・認定事項から、引用文献１には次の発明（以下「引用発明」という。）が記載されていると認められる（各構成単位冒頭の「ａ」などは分説記号であり、以下当該構成単位について「構成ａ」などという。また、各構成単位末尾の括弧内は、引用元の記載箇所等を示す。） 「ａ まず、周波数・振幅変調パルスが数値的に設計され、２．５ＧＨｚ（１．５ＧＨｚ帯域幅）で任意の波形発生器（ＡＷＧ）を使用しデジタル的に生成され、次に、それが局部発振器から生成された１４ＧＨｚ信号と混合してアップコンバートされ、得られたシグナルをハイパスフィルタを用いて濾過し、広帯域進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）を使用して増幅し、共振器に向ける機構と、（２頁左欄１３～３０行） ｂ 試料を石英ガラス棒に固定して入れる共振器、（３頁右欄５行～４頁左欄７行、認定事項ア） ３．５ｍの低損失の同軸ケーブルを使用して、希釈冷凍機のサブミニチュアバージョンＡ（ＳＭＡ）ポートへＴＷＴＡを接続し、 希釈冷凍機内の室温ＳＭＡポートは、外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブルを用いてパルス管２（ＰＴ２）段に接続され、ＰＴ２段から混合室（ＭＣ）段に超伝導Ｎｂ同軸ケーブルを設置し、（２頁左欄３０行～同右欄下から５行目） 希釈冷凍機では、共振器は導波管に接続され、それは次に極低温同軸ケーブルを介して超伝導ケーブルに接続され、（５頁左欄１～２１行） ｃ 希釈冷凍機は、上方に大径の円筒形の部材があり、その下の前記円筒形の部材より小径の範囲に、超伝導同軸ケーブル及び混合器（ＭＣ段）が懸下され、次いでＭＣ段の下には２本の銅製コールドフィンガー・導波管・共振器が懸下されており、（看取事項ア） よって希釈冷凍機内の下方部に共振器が設置されるものであり、（看取事項イ） 断熱材および真空缶を備え、（図２の説明、認定事項ウ） 希釈冷凍機のＭＣ段では、最低の達成可能な温度は約１０ｍＫであり、（２頁左欄３０行～同右欄下から５行目） 共振器はＭＣ段に銅製のコールドフィンガーにより熱的に接続され、ＭＣ段は共振器から熱を伝導除去し、（図２の説明） 試料が搭載された共振器は１０ｍＫまで冷却され、（５頁左欄１～２１行、認定事項イ） ｄ 共振器をその中に配置する室温磁石または（２頁左欄１３～３０行、図１の説明（８）） 希釈冷凍機のＰＴ２段に取り付けた５Ｔ超伝導磁石を備え、（２頁左欄３０行～同右欄下から５行目、図１の説明（８）） ｅ 希釈冷凍機内の室温ＳＭＡポートは、外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブルを用いてパルス管２（ＰＴ２）段に接続され、ＰＴ２段から混合室（ＭＣ）段に超伝導Ｎｂ同軸ケーブルを設置し、（２頁左欄３０行～同右欄下から５行目） 希釈冷凍機では、共振器は導波管に接続され、それは次に極低温同軸ケーブルを介して超伝導ケーブルに接続され、（５頁左欄１～２１行） ｆ 磁石は、共振器をその中に配置する室温磁石である場合を含み、（２頁左欄１３～３０行、図１の説明（８）） ｈ 前記ＡＷＧを用いた機構は他のＥＰＲ実験にも役立つものであり、ＡＷＧベースの分光計は、パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験の変調深さを改善すること、さらに、正確な励起を通じて、二重量子コヒーレンス（ＤＱＣ）実験はＰＥＬＤＯＲの測定値が優れている可能性があることが示唆されている、（６頁左欄１５行～右欄９行） ｉ 任意波形パルスＥＰＲ分光計。（６頁左欄１５行～右欄９行）」 （３）引用文献３の記載事項 拒絶査定において引用文献３として提示され、本願の優先日前に公知となった特許第３３３８３８１号公報（引用文献３）には、次の記載がある。 ア 明細書の記載事項 「【００１５】 すなわち、従来の希釈冷凍機において可変コンデンサを混合装置直近に配置してＮＭＲ分析装置に用いる場合、具体的には図５に示すような構成が考えられている。この図５のＮＭＲ分析装置用希釈冷凍機について次に説明する。 【００１６】 外側真空断熱層１０によって取囲まれた有底円筒状の外側容器１２内には冷媒としての液体ヘリウム１４が注入されており、この外側容器１２内の液体ヘリウム１４中には有底円筒状の内側容器１８が浸漬されている。さらにその内側容器１８内には、図４について説明したと同様に、上方から１Ｋポット２、分留器５、熱交換器８、混合器９が配設されており、また凝縮器３が１Ｋポット２内に、分留器５内に熱交換器６がそれぞれ配設されている。これらの１Ｋポット２および凝縮器３から混合器９までの構成は、原理的には既に図４について説明したものと同様であるから、その詳細は省略する。内側容器１８内における１Ｋポット２、分留器５、熱交換器８、混合器９の周囲の空間は断熱のための真空層１１とされている。 【００１７】 さらに図５において、内側容器１８内における１Ｋポット２、混合器９の側方の真空層１１中には、同軸ケーブル挿入管１３および可変コンデンサ操作軸１５が上方から垂直に挿入されている。そして混合器９の下方直近の位置に共振回路のコイル１７が、また混合器９の側方直近の位置には共振回路の可変コンデンサ１９が配設され、その可変コンデンサ１９が前記操作軸１５によって操作されるようになっており、またコイル１７および可変コンデンサ１９から伸びる同軸ケーブル２１が前記同軸ケーブル挿入管１３を介して外部のコネクタ２１Ａへ導かれている。なお可変コンデンサ操作軸１５は、図示の例では外部上端のツマミ部１５Ａを操作して上下動させることによって可変コンデンサ１９の容量を調整し得るように構成されている。なおまた、同軸ケーブル挿入管１３および可変コンデンサ操作軸１５、可変コンデンサ１９とそれぞれ対応する位置の１Ｋポット２、分留器５、熱交換器８、混合器９との間は、銅等の熱伝導率が高い材料からなる熱アンカ２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｄによって結合されている。 【００１８】 以上のような図５に示すＮＭＲ分析装置用希釈冷凍機においては、次のような問題がある。 【００１９】 先ず第１に、同軸ケーブル挿入管１３、可変コンデンサ操作軸１５、可変コンデンサ１９が、１Ｋポット２、分留器５、熱交換器８、混合器９の並ぶ列（上下方向の列）に対し側方に配設されるため、希釈冷凍機の外径（外側容器１２の外径）が大きくならざるを得ず、そのため試料Ｓに磁場を印加するための超電導マグネットＭの内径も大きくせざるを得ない問題がある。 すなわち、超電導マグネットＭは外側容器１２の下部を取囲むように配設され、その径が小さいほど強い磁場を試料に印加することができるが、外側容器１２の外径が大きくなれば、それに伴って超電導マグネットＭの内径を大きくせざるを得なくなり、その結果試料Ｓに印加する磁場を強くすることが困難となるとともに、超電導マグネットＭのコストも高くらざるを得ない。そして上述のように試料に印加する磁場を強くすることができないことは、既に述べた如くＮＭＲ分析装置としてその感度が低くなってしまうことを意味する。 」 イ 図面の記載事項 ・図５は次のとおりである。 ［図：0001382217000003.jpg］ ウ 図面の看取事項 図５からは、上記アの摘記事項を合わせ読めば、１Ｋポット２・分留器５、熱交換器８・混合器９及び該混合器９の下方に取り付けられた磁気共鳴装置の試料Ｓ及び共振回路のコイル共鳴コイル１７は、有底円筒状の内側容器１８内にあり、それはさらに有底円筒状の外側容器１２内にあって、何れの容器に対しても磁気共鳴装置の試料Ｓ及び共振回路のコイル共鳴コイル１７は容器末端部近傍に位置し、試料Ｓに磁場を印加するための超電導マグネットＭは、内側容器１８・外側容器１２双方の末端部の周りに配置されている、ことを看取できる。 （４）本件補正発明と引用発明との対比 ア 構成ａの「まず、周波数・振幅変調パルスが数値的に設計され、２．５ＧＨｚ（１．５ＧＨｚ帯域幅）で任意の波形発生器（ＡＷＧ）を使用しデジタル的に生成され、次に、それが局部発振器から生成された１４ＧＨｚ信号と混合してアップコンバートされ、得られたシグナルをハイパスフィルタを用いて濾過し、広帯域進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）を使用して増幅し、共振器に向ける機構」は、構成Ａの「少なくとも一種のマイクロ波パルスを生成するマイクロ波励起発生手段」に相当することが明らかである。 イ 構成ｂの「試料を石英ガラス棒に固定して入れる共振器」は、構成Ｂの「サンプルを載置するように配置される共鳴室」に相当する。 また、構成ｂでは、構成Ｂの「マイクロ波励起発生手段」の一要素に相当する（上記ア参照）「広帯域進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）」と「希釈冷凍機のサブミニチュアバージョンＡ（ＳＭＡ）ポート」とが「３．５ｍの低損失の同軸ケーブル」で接続され、該「ＳＭＡポート」と「パルス管２（ＰＴ２）段」とが「外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブル」により接続され、「ＰＴ２段から混合室（ＭＣ）段」が「超伝導Ｎｂ同軸ケーブル」で接続され、「共振器は導波管に接続され、それは次に極低温同軸ケーブルを介して超伝導ケーブルに接続され」る。これはすなわち、「広帯域進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）」→「３．５ｍの低損失の同軸ケーブル」→「希釈冷凍機内の室温ＳＭＡポート」→「外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブル」→「パルス管２（ＰＴ２）段」→「超伝導Ｎｂ同軸ケーブル」→「混合室（ＭＣ）段」→「極低温同軸ケーブル」→「導波管」→「共鳴室」と順次接続がなされるということである。よって、「共鳴室」と「ＴＷＴＡ」とは、「３．５ｍの低損失の同軸ケーブル」、「外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブル」、「超伝導Ｎｂ同軸ケーブル」、「極低温同軸ケーブル」、「導波管」からなる一連の同軸ケーブル・導波路が順次連続的に接続されることによって接続されているということができ、一連の同軸ケーブル・導波路で結ばれた「ＴＷＴＡ」から「共鳴室」へ、構成ａで「広帯域進行波管増幅器（ＴＷＴＡ）を使用して増幅し、共振器に向ける」とされるとおり、マイクロ波が伝送されるのであるから、構成ｂの前記一連の同軸ケーブル・導波管は、構成Ｂの「前記マイクロ波励起発生手段と前記共鳴室との間に接続されてマイクロ波を伝送するマイクロ波伝送線」とは、共に「前記マイクロ波励起発生手段と前記共鳴室との間に接続されてマイクロ波を伝送するマイクロ波伝送手段」である点で共通するといえる。 ウ 構成ｃの「希釈冷凍機内の下方部に共振器が設置され」ることは、構成Ｃの「冷凍機」に「前記共鳴室が設置され」ることに相当する。 構成ｃでは、「希釈冷凍機のＭＣ段では、最低の達成可能な温度は約１０ｍＫであ」り、「共振器はＭＣ段に銅製のコールドフィンガーにより熱的に接続され、ＭＣ段は共振器から熱を伝導除去し、試料が搭載された共振器は１０ｍＫまで冷却される」のであるから、共振器はゴールドフィンガーを介しＭＣ段によって冷却されているといえ、よって、構成ｃの「希釈冷凍機」は構成Ｃの「共鳴室に載置されたサンプルに対して０．１ケルビンオーダーの極低温冷却を実現する冷凍機」に相当するといえる。 エ 構成ｄの「共振器をその中に配置する室温磁石または希釈冷凍機のＰＴ２段に取り付けた５Ｔ超伝導磁石」は、これと構成ｃの「共振器」及び構成ａ・ｂで発生・伝導されるマイクロ波とで構成ｉの「パルスＥＰＲ分光計」を構成するのであるから、構成Ｄの「磁気共鳴試験条件を満たす磁界を提供する磁石」に相当することが明らかである。 オ 構成ｅで「希釈冷凍機内の室温ＳＭＡポートは、外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブルを用いてパルス管２（ＰＴ２）段に接続され、ＰＴ２段から混合室（ＭＣ）段に超伝導Ｎｂ同軸ケーブルを設置し、希釈冷凍機では、共振器は導波路に接続され、それは次に極低温同軸ケーブルを介して超伝導ケーブルに接続され」ることは、上記イで説示したとおり、少なくとも「外部ステンレス鋼シールドを有する銀メッキリン青銅心からなる低熱伝導率同軸ケーブル」、「超伝導Ｎｂ同軸ケーブル」、「極低温同軸ケーブル」からなる一連の同軸ケーブルが、「希釈冷凍機の室温ＳＭＡポート」から「パルス管２（ＰＴ２）段」を経て「混合室（ＭＣ）段」まで接続されている点について、構成Ｅの「前記マイクロ波伝送線が前記冷凍機に貫入し」に相当するといえる。 また、イに説示したとおり、構成ｂ・ｅの一連の同軸ケーブル・導波管と構成Ｂ・Ｅの「マイクロ波伝送線」とは共にマイクロ波伝送手段である点で共通する。 カ 構成ｉの「任意波形パルスＥＰＲ分光計」が装置種別として構成Ｉの「パルス式電子常磁性共鳴分光計」に相当することは明らかである。 （５）一致点・相違点 上記（４）から、本件補正発明と引用発明とは、下記アの点で一致し、イの各点で相違する。 ア 一致点 「Ａ 少なくとも一種のマイクロ波パルスを生成するマイクロ波励起発生手段と、 Ｂ’サンプルを載置するように配置される共鳴室、及び前記マイクロ波励起発生手段と前記共鳴室との間に接続されてマイクロ波を伝送するマイクロ波伝送手段、を含むマイクロ波伝導手段と、 Ｃ’ 共鳴室が設置され、前記共鳴室に載置されたサンプルに対して０．１ケルビンオーダーの極低温冷却を実現する冷凍機と、 Ｄ 磁気共鳴試験条件を満たす磁界を提供する磁石と、 を備え、 Ｅ’ 前記マイクロ波伝送手段が前記冷凍機に貫入しかつ前記共鳴室に接続されるように設置されている、 Ｉ ことを特徴とするパルス式電子常磁性共鳴分光計。」 イ 相違点 （ア）相違点１（構成Ｂ、Ｅ） 「サンプルを載置するように配置される共鳴室、及び前記マイクロ波励起発生手段と前記共鳴室との間に接続されてマイクロ波を伝送」し（構成Ｂ）、「前記冷凍機に貫入しかつ前記共鳴室に接続される」（構成Ｅ）のが、本件補正発明では、「マイクロ波伝送線」であるのに対し、引用発明では「混合室（ＭＣ）段」と「共振器」との接続に「導波管」を含む点。 （イ）相違点２（構成Ｃ） 本件補正発明では、冷凍機が「円柱形の末端を有し、末端内に前記共鳴室が設置され」るのに対し、引用発明では、「希釈冷凍機内の下方部に共振器が設置され、希釈冷凍機は断熱材及び真空缶を備え」るものの、「円柱形の末端」に対応する構成を明示的に備えない点。 （ウ）相違点３（構成Ｆ） 本件補正発明では磁石が「冷凍機の外側で前記末端の周りに位置するように配置され」るのに対し、引用発明は「磁石は、共振器をその中に配置する室温磁石である場合を含」むものの、冷凍機末端との位置関係については定かではない点。 （エ）相違点４（構成Ｇ） 本件補正発明は「前記磁石の磁界均一度は、１０ｐｐｍ＠４０ｍｍＤＳＶであ」るのに対し、引用発明は磁石の磁界均一度について特定がない点。 （オ）相違点５（構成Ｈ） 本件補正発明は「電子・核二重共鳴試験および電子・電子二重共鳴試験をサポートするようにされ」るのに対し、引用発明は、引用発明のＡＷＧを用いた（マイクロ波励起発生）機構を用いた他の実験として「パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験の変調深さを改善すること、さらに、正確な励起を通じて、二重量子コヒーレンス（ＤＱＣ）実験はＰＥＬＤＯＲの測定値が優れている可能性があること」、すなわち「パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験」への応用が示唆されるにとどまる点。 （６）相違点の検討 ア 相違点１について マイクロ波伝送手段として、同軸ケーブルのような伝送線も、中空金属管などの導波管も、共に周知慣用の手段であり、それぞれの伝送・物理特性や利点・欠点もよく知られており、何れを用いるかは、必要とする特性や便宜に応じて当業者が適宜選択すべき設計上の事項にすぎないし、それによる作用効果も予測可能なものにすぎない。 よって、相違点１は周知技術の選択における設計上の微差にすぎず、引用発明に基づき相違点１の構成とすることは周知技術に基づいて当業者が容易になし得たことである。 イ 相違点２について （ア）引用発明の希釈冷凍機及び該希釈冷凍器内の共振器等は、室温の実験室内に設置するものであるから、全体を何らかの遮蔽容器に格納する必要があることは自明である。 （イ）そして、ＭＣ段を含む希釈冷凍機全体を、冷却対象物（試料）と共に有底円筒状の容器内に格納し、冷却対象物をＭＣ段と共にその末端部に配置すること自体はごく周知の技術である。 このことは、上記（３）アに摘記した引用文献３の【００１６】における、「外側真空断熱層１０によって取囲まれた有底円筒状の外側容器１２内には冷媒としての液体ヘリウム１４が注入されており、この外側容器１２内の液体ヘリウム１４中には有底円筒状の内側容器１８が浸漬されている。」、「内側容器１８内には、・・・上方から１Ｋポット２、分留器５、熱交換器８、混合器９が配設されており、また凝縮器３が１Ｋポット２内に、分留器５内に熱交換器６がそれぞれ配設されている。」なる各記載事項、及び同文献の図５（上記（３）イ）、看取事項（３）ウによっても裏付けられる。 さらに、当該引用文献３の周知例は、希釈冷凍器内に磁気共鳴装置の試料や共鳴コイルを設置する事例に関するものでもある。 （ウ）また、上記（ア）、（イ）に照らせば、引用発明における構成ｃの「断熱材および真空缶を備え」なる特定事項も、引用発明の希釈冷凍機の各段及びその内部の共振器・同軸ケーブル・コールドフィンガーなどを包囲する、上記周知技術における有底円筒に対応する容器要素であると理解することが自然であるし、当該容器要素を円筒形状と推察することは、上記看取事項アによれば、希釈冷凍機が、上部に赤銅色大径の円筒形の部材を備えることとも矛盾しない。また、このことは、真空缶が、マホービン内筒の例に明らかなとおり、大気圧に抗するため一般に円筒面や球面など対称な外観形状が選択されるという技術常識に照らしても矛盾しない。 （エ）以上のとおりであるから、引用発明の希釈冷凍機は自明裏に「真空缶」として有底円筒状の末端部を有しその内部に共振器を備えるか、仮にそうとまで認定できないとしても、引用発明の希釈冷凍機を冷却対象物である共振器及び試料と共に有底円筒状の容器内に配置し、共振器及び試料を当該容器末端部に位置させるように配置し、相違点２の構成とすることは、周知技術に照らし当業者が容易に想到し得たことである。 （オ）作用効果についてみても、相違点２に係る構成を採用することの作用効果について本願明細書に特段の開示はないから、周知技術や技術常識から予測可能な範囲を超えて格別な作用効果を奏するものとは認められない。 ウ 相違点３について （ア）引用発明はパルスＥＰＲ分光計の磁石について、構成ｄとして「共振器をその中に配置する室温磁石」とする態様を含む。 この場合、室温磁石は、希釈冷凍機内に設置して室温を維持することは技術常識に反するから、希釈冷凍機の容器外に設けられることが自明である。 そうすると、上記イで検討した相違点２の希釈冷凍機及び共振器を内部に備える円筒状容器に係る構成が引用発明に自明裏に含まれるか周知技術に照らし容易想到であるかに関わらず、常温磁石はその共振器存在箇所である円筒状容器下部末端部の周りに配置するほかない。 よって、構成ｆの「磁石は、共振器をその中に配置する室温磁石」の「その中」とは、室温磁石の磁極間の空隙に共振器を容器と共に配置することを意味すると理解するのが自然であるといえる。 （イ）また、上記（ア）は、希釈冷凍機を用いた磁気共鳴装置に関する上記引用文献３の「磁気共鳴装置の試料Ｓ及び共振回路のコイル共鳴コイル１７は容器末端部近傍に位置し、試料Ｓに磁場を印加するための超電導マグネットＭは、内側容器１８・外側容器１２双方の末端部の周りに配置されている」なる看取事項によっても裏付けられ、希釈冷凍機を用いた磁気共鳴装置における室温磁石の配置として周知であるといえる。 （ウ）以上のとおりであるから、引用発明において、共鳴分光計の磁石の配置について相違点３の構成とすることは、引用発明から自明裏に導かれることであるか、そうとまでいえないとしても、周知技術に照らし当業者が容易に想到できたことであるといえる。 エ 相違点４について （ア）まず、引用発明の「パルスＥＰＲ分光計」（本件補正発明の「パルス式電子常磁性共鳴分光計」）を含む磁気共鳴装置において、磁石の高度な設計に基づく静磁界強度の高度な均一性が求められること、精密な測定には当該均一性が高いほど好ましいことは、下記（ウ）に挙げた引用文献４～６の記載を引用するまでもなく、技術常識である。 （イ）本件補正発明において、「磁界均一度は、１０ｐｐｍ＠４０ｍｍＤＳＶ」が特定されているが、発明の詳細な説明においては、【００２７】に「前記超均一磁石１４３は、高い均一度且つ高い安定した磁界を生成するために用いられる。室温電磁石であってもよく、超伝導磁石であってもよい。」、【００３７】に「本実施例において、コイル型超均一超伝導磁石のパラメータとして、磁界均一度が１ｐｐｍ＠４０ｍｍＤＳＶであり、最大磁界強度が１．８Ｔであり、空気間隙が１００であってもよい。」なる希望的・抽象的・例示的な説明があるほか、当該特定された磁界均一度の数値を実現するための具体的な手段について特段の説明は見出せない。 よって、構成Ｇにおける磁界均一度の数値限定は、その実現のための具体的手段の提案を伴うものではなく、必要な、目標とすべき数値範囲を希望的に特定したものにすぎないといえる。 （ウ）また、特定された数値範囲に注目しても、磁気共鳴の技術分野において、サンプルを測定する領域（ＤＳＶ）の磁界に、１０ｐｐｍ以下の高い均一度（低いｐｐｍ）を求めることは従来周知である。 例えば、下記引用文献４の段落【００３３】には、分極磁場領域４０にわたって「～１０ｐｐｍの均一性」を求めることや「サンプル寸法にわたって均一性が一般的に１ｐｐｍであ」ることが記載されているし、引用文献５の段落【０００１】～【０００２】には、広い測定空間（４０ｃｍＤＳＶ）において数ｐｐｍオーダーが求められることが記載されている。また、引用文献６の７頁左欄第２４行－第２６行にも、測定領域（１ｃｍ球体）における磁界均一度を１０ｐｐｍとすることが記載されている。 ａ．特表２００７－５３８２４４号公報（「周知文献４」という。）の記載事項 本願優先日前に公知となった周知文献４には次の記載がある。 「【００３３】 ・・・分極中に、サンプルは、均一な磁場分極領域４０（図３）内に位置決めされる従来技術に説明するものと同様のマイクロ波空洞１１内に位置決めされる。～３．３５Ｔの磁気磁束密度が好ましいが、これよりも低い磁場及び高い磁場（０．１Ｔ～６Ｔの範囲）も適切とすることができる。分極磁場領域４０は、サンプルが確実にラジカルのＥＳＲ線幅内になるように（一般的に１０ｋＨｚ）、サンプル容積にわたって～１０ｐｐｍの均一性が必要である。マイクロ波照射は、適切に過分極にするために十分な時間にわたって行われる。固体状態ＮＭＲ偏光計（図示せず）を任意的に用い、従来技術に説明するように、分極の増大をモニタすることができる。過分極の適切なレベルに達すると（一般的に飽和分極の７０～９０％であるが、以下に説明するようにこれよりも低いレベルも適切である場合がある）、サンプルプラス担体の管アセンブリ５は、サンプル容器７がＲＦアンテナ４３内になるまで分極チャンバから迅速に引込められる。従って、固体過分極サンプルは、依然としてその容器内に存在しながら低温領域から磁石の低温槽２まで渡される。上述のように、サンプルが低温（＜１０Ｋ）のままであれば、０．１Ｔ未満の磁場になることは決してなく、移送は、迅速に（１秒又はそれ未満）で行われ、過分極の損失は殆ど起こらない。上述の装置は、これらの目的を達成し、２つの磁石間の最小磁場は、～０．３Ｔである。 ＲＦアンテナ４３は、ＮＭＲの均一な磁場領域４４内に位置決めされる。ＮＭＲ磁石は、サンプル寸法にわたって均一性が一般的に１ｐｐｍであり、一般的に７Ｔと１６Ｔの間の磁場を発生する。従来技術から公知のように、室温シムコイルを用いて磁場均一性を微調整することができる。」 ｂ．特開２０１４－２００４２８号公報（「周知文献５」という。）の記載事項 本願優先日前に公知となった周知文献５には次の記載がある。 「【技術分野】 【０００１】 本発明は、電子スピン共鳴や核磁気共鳴など、種々の磁気共鳴を利用して生体の組織画像を得る生体計測装置用の電磁石装置として好適に用い得る均等磁場発生電磁石装置に関する。 【背景技術】 【０００２】 この種の磁気共鳴を利用した生体計測装置では、高強度且つ高均一度（数ｐｐｍオーダー）で、時間的に安定した静磁界発生源として、均等磁場を発生する均等磁場発生電磁石装置が用いられている。 特に、磁気共鳴画像診断装置（ＭＲＩ（ＭａｇｎｅｔｉｃＲｅｓｏｎａｎｃｅＩｍａｇｉｎｇ）装置）に用いられる均等磁場発生電磁石装置では、精密でコントラストの高い生体断層像を高速で撮るとともに、高機能画像取得のために、撮像空間である電磁石中心部における球状空間（例えば直径４０ｃｍ）内で、磁場の時間的安定度、磁場均一度（位置）が数ｐｐｍオーダーで要求される（例えば、特許文献１参照）。このように高い磁界均一度を達成するためには、複数のコイルを最適配置し、設計上の磁場均一性を磁界解析で最適化し、設計対応するのが一般的である。」 ｃ．Alex I. Smirnov，Cryogen-free superconducting magnet system for multi frequency electron paramagnetic resonance up to 12.1T，Review of Scientific Instruments，２００６年，Vol.77，pp.035108-1～035108-7（「周知文献６」という。）の記載事項 本願優先日前に公知となった周知文献６には次の記載がある。 「For example, magnetic field homogeneity of a typical HF EPR magnet is about 10 ppm in 1 cm sphere.」（７頁左欄第２４行－第２６行） （当審訳：「例えば、典型的なＨＦ ＥＰＲ磁石の磁場均一性は、１ｃｍ球中で約１０ｐｐｍである。」） （エ）以上のとおりであるから、引用発明において、高い「磁石の磁界均一度」を実現することは、当業者が半ば当然に目指す事柄であり、構成Ｇで特定された「１０ｐｐｍ＠４０ｍｍＤＳＶ」との数値範囲も、ＥＰＲ分光計を含む磁気共鳴装置の分野において目指され、実現されている数値範囲に属するもので技術常識に外れたものではなく、周知技術の採用により当業者が容易に達成することが可能な数値範囲であるということができる。 よって、引用発明において相違点４の構成とすることは、周知技術に基づいて当業者が容易になし得たことである。 また、それによる効果も自明で予測可能なものである。 オ 相違点５について （ア）引用発明も、構成ｈとして、引用発明のＡＷＧを用いた（マイクロ波励起発生）機構を用いた他の実験として「パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験の変調深さを改善すること、さらに、正確な励起を通じて、二重量子コヒーレンス（ＤＱＣ）実験はＰＥＬＤＯＲの測定値が優れている可能性があること」、すなわち、構成Ｈの「電子・電子二重共鳴試験」に相当する「パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験」への応用が示唆されるものである。 また、引用文献１の［６頁左欄１～１３行］には二重・三重周波数励起についても言及がある。 （イ）さらに、電子常磁性共鳴の技術分野において、電子常磁性共鳴分光計（ＥＰＲ）を用いて、電子－核二重共鳴試験（ＥＮＤＯＲ法）や電子－電子二重共鳴試験（ＥＬＤＯＲ法）を実施することは、従来周知である（例えば周知文献７の下記ａ．の抜記部分にはＥＮＤＯＲ法について、周知文献８の下記ｂ．の抜記部分にはＥＬＤＯＲ法について記載されている）。 ａ．C. Bauer，Design of a permanent magnet with a mechanical sweep suitable for variable-temperature continuous-wave and pulsed EPR spectroscopy，Journal of Magnetic Resonance，２００９年，Vol.198 No.2，pp.222-227（「周知文献７」という。）の記載事項 本願優先日前に公知となった周知文献７には次の記載がある。 ・「 ABSTRACT A magnetic system is introduced which consists of three nested rings of permanent magnets of a Halbach dipolar layout and is capable for EPR spectroscopy. Two of the rings can be rotated independently to adjust the magnetic flux in the center and even allow for mechanical field sweeps. The presented prototype achieves a magnetic flux range of 0.0282-0.3013 T with a minimal sweep of 0.15 mT and homogeneity of about 10-3. First applications with CW and pulsed Mims ENDOR as well as ESEEM experiments on a sample of a glycine single crystal doped with 1% copper nitrate demonstrate that flux range, sweep accuracy and homogeneity of this prototype is sufficient for EPR experiments on most solid samples. Together with a recently improved design magnets can be build which could serve as compact and easily transportable replacement of standard electromagnets with negligible consumption of power or coolants.」（１頁「Abstract」欄全文） （当審訳：「概要 Halbach 双極レイアウトの永久磁石の3つのネステッドリングからなる磁気システムが導入され、ＥＰＲ分光法が可能である。２つのリングを独立して回転させて中央の磁束を調整し、機械的視野掃引を可能にすることもできる。提示されたプロトタイプは、０．１５ｍＴの最小掃引および約１０－３の均質性を有する０．０２８２～０．３０１３Ｔの磁束範囲を達成する。 最初のＣＷおよびパルスＭｉｍｓ ＥＮＤＯＲアプリケーションは、１％硝酸銅とグリシン単結晶ドープの試料に対するＥＳＥＥＭ実験同様、このプロトタイプの磁束範囲、掃引精度および均一性が、ほとんどの固体試料上のＥＰＲ実験のために十分であることを示しています。 最近改良された設計磁石と共に、標準的な電磁石のコンパクトで容易に輸送可能な電力または冷却剤の消費量を兼ね備えた標準的な電磁石の交換を築くことができる。） ・「 To test resolution of nuclear frequencies and long-time stability of the magnet we could thus employ a commercial X-band EPR/ENDOR spectrometer and probe head.」（２２６頁左欄下から３行目～最下行） （当審訳：「核周波数の解像度と磁石の長時間の安定性をテストするために、我々は市販のＸバンドＥＰＲ／ＥＮＤＯＲ分光計とプローブヘッドを採用することができる。」） ｂ．特表２０００－５１２００３号公報（「周知文献８」という。）の記載事項 本願優先日前に公知となった周知文献８には次の記載がある。 「 ある密接に関連する技術は、電子－電子二重共鳴（ＥＬＤＯＲ）分光法と呼ばれている。ＥＬＤＯＲには長い間、通常のＥＰＲと比較して改善された有効分解能及び新規の緩和パラメータを解析する能力が期待されてきた。ＥＬＤＯＲは２つ以上の電子常磁性共鳴周波数を有する試料において用いられている。過去において、ＥＬＤＯＲは通常のＥＰＲ分光法と同様に、第１のマイクロ波周波数を印加して第１のＥＰＲ信号を第１のＥＰＲ周波数において励起することにより実施されていた。第２のマイクロ波周波数を第２の常磁性共鳴周波数により掃引する一方で、第１のＥＰＲ信号をモニタした。第２のＥＰＲ周波数を励起した際の第１のＥＰＲ信号の変化がＥＬＤＯＲ現象である。」（１１頁１～９行） （ウ）一方、本件補正発明は相違点５に係る構成Ｈに関し、その実現のための具体的な手段については、発明の詳細な説明において、電子－各二重共鳴（ＥＮＤＯＲ）のみに関し、下記ａ．～ｃ．に摘記するとおり、複数の周波数帯における励起・検出機構を有するとの自明な必要構成について簡単な言及があるにすぎない。 ａ．「【０００９】 さらなる実施形態において、前記マイクロ波共鳴室は、Ｌ、Ｓ、Ｘを含む複数種の動作周波数帯および電子・核二重共鳴を有するマイクロ波共鳴室である。」 ｂ．「【００２３】 前記マイクロ波励起発生手段１１は、様々な高エネルギーマイクロ波パルスを生成するために用いられる。 前記マイクロ波伝導手段１２は、マイクロ波パルスの指向性伝送に用いられ、サンプルを取り付け、マイクロ波の発射及び収集を実現するために用いられる。 前記マイクロ波検知手段１３は、マイクロ波信号の収集及び分析に用いられる。 前記マイクロ波励起発生手段１１、マイクロ波伝導手段１２及びマイクロ波検知手段１３は、走査フィールド常磁性共鳴検出、電子スピンエコー、電子・核二重共鳴等の完備した試験機能を備える。・・・。」 ｃ．「【００３２】 それは主に以下のようなものを含む。 １）パルス式マルチバンドＥＰＲシステム（ここでのＥＰＲシステムは、マイクロ波励起発生手段と、マイクロ波伝導手段におけるマイクロ波サーキュレータ及びマイクロ波共鳴室、マイクロ波検知手段と、冷凍機及び磁石手段における磁石とを含む。）それは、主に、Ｌ／Ｓ／Ｘバンドマイクロ波ブリッジと、Ｌ／Ｓ／Ｘバンドマイクロ波増幅器と、任意の波形発生器によるマイクロ波変調器と、Ｌ／Ｓ／Ｘバンドマイクロ波共鳴室と、Ｘバンドマイクロ波検出システムと、電子・核二重共鳴（ＥＮＤＯＲ）モジュールと、超均一磁石とを含む。」 （エ）よって、パルス電子－電子二重共鳴（ＰＥＬＤＯＲ）実験など多重共鳴への応用が示唆される引用発明について、相違点５の構成とする程度のことは、周知技術に基づいて当業者が容易になし得たことである。 （７）請求人の主張について 請求人は審判請求書（３（ｃ））において、本件補正発明と引用発明との相違に関し、特に審判請求時の補正により追加した構成Ｇ、Ｈに関し非容易想到である旨主張する。 しかし、これらの追加構成については、上記（６）エ、オにおいて説示したとおりであり、請求人の当該主張は採用できない。 （８）小括 したがって、上記（６）．（７）において検討したように、本件補正発明は、引用発明並びに周知技術・技術常識に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許出願の際独立して特許を受けることができない。 ４ むすび 上記３において検討したことからみて、本件補正は、特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に違反するので、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。 第３ 本願発明について １ 本願発明 本件補正は、上記のとおり却下されたので、本願の請求項１～１０に係る発明は、令和２年６月３日提出の手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１～１０に記載されたとおりのものであるところ、その請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は、上記第２の１（１）アに示した本件補正前請求項１に記載されたとおりのものである。 ２ 原査定の拒絶の理由 原査定の拒絶の理由（理由３）は、概略次のとおりである。 ア この出願の請求項１～１０に係る発明は、その出願前に日本国内又は外国において、頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった、引用文献１に記載された発明及び周知技術に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 イ 引用文献等一覧 １．Yung Szen Yap et al.，A Ku band pulsed electron paramagnetic resonance spectrometer using an arbitrary waveform generator for quantum control experiments at millikelvin temperatures，Rev.Sci.Instrum.，２０１５年６月２４日，Vol.86No.063110，pp.1-7 ２．特開２０１５－１０２４０９号公報 ３．特許第３３３８３８１号公報 ３ 刊行物 原査定の拒絶の理由に引用された引用文献１、及び周知例としての引用文献３の記載事項は、それぞれ上記第２の３（２）・（３）に記載したとおりである。 ４ 対比・判断 本願発明は、実質的に、本件補正発明の発明特定事項から構成Ｇ・Ｈを省いたものである。 上記第２の３（４）・（５）で検討したとおり、本件補正発明と引用発明の相違点は、構成Ｇ・Ｈに関する相違点４・５のほか、構成Ｂ・Ｃ・Ｅ・Ｆに関する相違点１～３であるから、構成Ｇ・Ｈを省いた本願発明と引用発明との間の相違点は相違点１～３のみである。 しかし、該相違点１～３に係る構成が当業者にとって想到容易であることは、上記第２の３（６）ア～ウで説示したとおりである。 したがって、本願発明は、引用発明並びに周知技術及び技術常識に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。 第４ むすび 以上のとおり、本願発明は特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものである。 したがって、その余の請求項に係る発明について論及するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。 よって、結論のとおり審決する。