2024-005235

特願２０２１－５０４２４８「ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するためのＳＣＲ触媒」拒絶査定不服審判事件〔令和 ２年 １月３０日国際公開、ＷＯ２０２０／０２０９２７、令和 ３年１１月２５日国内公表、特表２０２１－５３１９６６〕について、次のとおり審決する。

結 論 本件審判の請求は、成り立たない。

理 由 １ 手続の経緯 本件拒絶査定不服審判事件に係る特願２０２１－５０４２４８号の出願（以下、「本願」という。）は、２０１９年（令和１年）７月２４日（パリ条約による優先権主張外国庁受理、２０１８年７月２４日（ＥＰ）欧州特許庁）を国際出願日とする出願であって、令和５年５月９日付けで拒絶理由が通知され、同年９月１３日に意見書及び手続補正書が提出され、同年１１月２０日付けで拒絶査定がされ、令和６年３月２８日に拒絶査定不服審判が請求されると同時に手続補正書が提出され、その後、令和７年６月１０日付けで、当審から拒絶理由（以下、「当審拒絶理由」という。）が通知され、同年１２月５日に意見書及び手続補正書が提出されたものである。 ２ 本願発明（特許請求の範囲の記載） 本願の請求項１～１５に係る発明は、令和７年１２月５日にされた手続補正（以下、「本件補正」という。）により補正された特許請求の範囲の請求項１～１５に記載された事項により特定されるものであるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、次のとおりである。 「【請求項１】 ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒であって、 （ｉ）入口端部、出口端部、前記入口端部から前記出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含む、フロースルー基材であって、セラミック物質を含むフロースルー基材； （ｉｉ）前記内壁と前記通路との間の界面を規定する前記基材の前記内壁の表面に適用された第１コーティングであって、前記第１コーティングが前記基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、前記第１コーティングが銅を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含み、前記第１コーティングの９５～１００質量％が前記銅を含む８員環の多孔性ゼオライト材料からなり、且つ、前記第１コーティングは、酸化物バインダーをさらに含む、第１コーティング； （ｉｉｉ）前記基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、前記第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、前記第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、前記第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなり、前記第２コーティングは、シリカ、アルミナ、ジルコニア及びセリアの１つ以上を含む第２酸化物材料をさらに含む、第２コーティング を含み、 前記触媒において、前記第１コーティングは総装填量（ｌ１）を有し、前記第２コーティングは総装填量（ｌ２）を有し、前記第１コーティングの総装填量の前記第２コーティングの総装填量に対する比、（ｌ１）：（ｌ２）は、０．５：１～５：１の範囲であり、 前記第１コーティングは、１～４ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量でゼオライト材料を含み、 前記第１コーティングは、０．０５～０．１５ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で酸化物バインダーを含み、 前記第２コーティングは、０．５～４．０ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で第１酸化物材料を含み、 前記第２コーティングは、０．０１～０．６ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で第２酸化物材料を含む、 選択的接触還元触媒。」 ３ 当審拒絶理由の概要 当審拒絶理由は、サポート要件違反についての拒絶理由を含むものであり、その内容は、概略、次のとおりである。 ＜サポート要件違反の拒絶理由＞ 本件補正前の請求項１～１７に係る発明は、その課題を「低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温においてさえ、優れたｄｅＮＯｘを達成する選択的接触還元触媒を提供すること」とするところ、本願の願書に添付された明細書の発明の詳細な説明（以下、それぞれ「本願明細書」、「本願発明の詳細な説明」といい、同特許請求の範囲、図面を「本願特許請求の範囲」、「本願図面」という。）の記載により当業者が当該課題を解決できると認識できる範囲のものであるとも、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし当該課題を解決できる範囲のものであるともいえないから、本願特許請求の範囲の記載は特許法第３６条第６項第１号に適合するものではない。 よって、本願は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない。 ４ 本願明細書及び本願図面の記載 本願明細書及び本願図面には、以下の記載がある（下線は当審が付した。以下同様である。）。 (１) 「【技術分野】 【０００１】 本発明は、Ｃｕ及びＦｅの１つ以上を含むゼオライト材料を含む第１コーティング、及びチタニアを含む第２コーティングを含む、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒に関する。本発明はさらに、当該選択的接触還元触媒を含む排気ガスを処理するシステムに、この選択的接触還元触媒の製造方法に関する。さらに、本発明は、この選択的接触還元触媒及び当該システムの使用に、及びこの選択的接触還元触媒及び当該システムの使用方法に関する。 【背景技術】 【０００２】 Ｙｉｓｕｎ Ｃｈｅｎｇら，ディーゼルＳＣＲ触媒の耐硫黄性及びＤｅＳＯｘ研究，ＳＡＥ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ Ｆｕｅｌｓ ａｎｄ Ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ １（１)，４７１～４７６頁，２００８年（非特許文献１）は、卑金属含有ゼオライト材料、特にＦｅ－ゼオライト及びＣｕ含有ゼオライトを含む触媒に対する硫黄被毒の影響を開示している。硫黄の影響は、特に３００℃未満の温度で、鉄含有ゼオライトよりも銅含有ゼオライトに対してより顕著であることが実証されている。 【０００３】 Ｋｒｉｓｈｎａ Ｋａｍａｓａｍｕｄｒａｍら，ディーゼル後処理システムにおけるＮ２Ｏの形成及び緩和，Ｃｕｍｍｉｎｓ Ｉｎｃ．，ＳＡＥ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ Ｅｎｇｉｎｅｓ ５（２），６８８～６９８頁，２０１２年（非特許文献２）は、触媒とのＳＣＲ反応中の亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ）の形成、及び銅含有触媒及びバナジウムベース触媒などのさまざまなＳＣＲ触媒を使用したその可能な制御を研究した。 【０００４】 Ａｓｈｏｋ Ｋｕｍａｒら，ゼオライトベースのＳＣＲ触媒の触媒機能及び硫酸化挙動に及ぼす遷移金属イオン特性の影響，ＳＡＥ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ Ｅｎｇｉｎｅｓ １０（４），１６０４～１６１２頁，２０１７年（非特許文献３）は、銅含有ＢＥＡゼオライト材料、鉄含有ＢＥＡゼオライト材料及びＨ型ＢＥＡゼオライト材料を開示している。これらの材料がテストされ、銅含有ＢＥＡゼオライト材料が、標準及び高速なＳＣＲ反応下でより高いＮ２Ｏ形成を示すことがわかった。したがって、銅含有ゼオライトだけでは、亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ）排出を少なくすることができないことが実証されている。 【０００５】 ＵＳ５０４７３７８Ｂ（特許文献１）は、定置型発電市場向けの触媒を記載している。ＮＨ３－ＳＣＲに加えて、ＣＯ酸化にも重点が置かれている。当該文献は、チタニア担持のＣｕ又はＣｏ粒子とＣｕ－ゼオライトとの混合物を開示している。ＣＮ１０５９４４７５５ Ａ（特許文献２）は、硫酸化に対する保護を提供するための、Ｃｕ－ＳＡＰＯでＴｉＯ２を沈殿させるプロセスを記載している。しかしながら、これらの文献は、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するためのＳＣＲ触媒における亜酸化窒素排出及び／又は長期硫酸化を低減する方法を教示していない。 ・・・ 【発明が解決しようとする課題】 【０００８】 したがって、本発明の目的は、低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温においてさえ、優れたｄｅＮＯｘを達成する選択的接触還元触媒を提供することであった。驚いたことには、本発明による選択的接触還元触媒は、低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温においてさえ、優れたｄｅＮＯｘを達成することを可能にすることが見出された。」 (２) 「【課題を解決するための手段】 【０００９】 したがって、本発明は、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒に関し、当該選択的接触還元触媒は、 （ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材； （ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含むゼオライト材料を含み、このゼオライト材料が、ＡＢＷ、ＡＣＯ、ＡＥＩ、ＡＥＬ、ＡＥＮ、ＡＥＴ、ＡＦＧ、ＡＦＩ、ＡＦＮ、ＡＦＯ、ＡＦＲ、ＡＦＳ、ＡＦＴ、ＡＦＶ、ＡＦＸ、ＡＦＹ、ＡＨＴ、ＡＮＡ、ＡＰＣ、ＡＰＤ、ＡＳＴ、ＡＳＶ、ＡＴＮ、ＡＴＯ、ＡＴＳ、ＡＴＴ、ＡＴＶ、ＡＶＬ、ＡＷＯ、ＡＷＷ、ＢＣＴ、ＢＥＡ、ＢＥＣ、ＢＩＫ、ＢＯＦ、ＢＯＧ、ＢＯＺ、ＢＰＨ、ＢＲＥ、ＢＳＶ、ＣＡＮ、ＣＡＳ、ＣＤＯ、ＣＦＩ、ＣＧＦ、ＣＧＳ、ＣＨＡ、－ＣＨＩ、－ＣＬＯ、ＣＯＮ、ＣＳＶ、ＣＺＰ、ＤＡＣ、ＤＤＲ、ＤＦＯ、ＤＦＴ、ＤＯＨ、ＤＯＮ、ＥＡＢ、ＥＤＩ、ＥＥＩ、ＥＭＴ、ＥＯＮ、ＥＰＩ、ＥＲＩ、ＥＳＶ、ＥＴＲ、ＥＵＯ、＊－ＥＷＴ、ＥＺＴ、ＦＡＲ、ＦＡＵ、ＦＥＲ、ＦＲＡ、ＧＩＳ、ＧＩＵ、ＧＭＥ、ＧＯＮ、ＧＯＯ、ＨＥＵ、ＩＦＯ、ＩＦＲ、－ＩＦＵ、ＩＦＷ、ＩＦＹ、ＩＨＷ、ＩＭＦ、ＩＲＮ、ＩＲＲ、－ＩＲＹ、ＩＳＶ、ＩＴＥ、ＩＴＧ、ＩＴＨ、＊－ＩＴＮ、ＩＴＲ、ＩＴＴ、－ＩＴＶ、ＩＴＷ、ＩＷＲ、ＩＷＳ、ＩＷＶ、ＩＷＷ、ＪＢＷ、ＪＮＴ、ＪＯＺ、ＪＲＹ、ＪＳＮ、ＪＳＲ、ＪＳＴ、ＪＳＷ、ＫＦＩ、ＬＡＵ、ＬＥＶ、ＬＩＯ、－ＬＩＴ、ＬＯＳ、ＬＯＶ、ＬＴＡ、ＬＴＦ、ＬＴＪ、ＬＴＬ、ＬＴＮ、ＭＡＲ、ＭＡＺ、ＭＥＩ、ＭＥＬ、ＭＥＰ、ＭＥＲ、ＭＦＩ、ＭＦＳ、ＭＯＮ、ＭＯＲ、ＭＯＺ、＊ＭＲＥ、ＭＳＥ、ＭＳＯ、ＭＴＦ、ＭＴＮ、ＭＴＴ、ＭＴＷ、ＭＶＹ、ＭＷＦ、ＭＷＷ、ＮＡＢ、ＮＡＴ、ＮＥＳ、ＮＯＮ、ＮＰＯ、ＮＰＴ、ＮＳＩ、ＯＢＷ、ＯＦＦ、ＯＫＯ、ＯＳＩ、ＯＳＯ、ＯＷＥ、－ＰＡＲ、ＰＡＵ、ＰＣＲ、ＰＨＩ、ＰＯＮ、ＰＯＳ、ＰＳＩ、ＰＵＮ、ＲＨＯ、－ＲＯＮ、ＲＲＯ、ＲＳＮ、ＲＴＥ、ＲＴＨ、ＲＵＴ、ＲＷＲ、ＲＷＹ、ＳＡＦ、ＳＡＯ、ＳＡＳ、ＳＡＴ、ＳＡＶ、ＳＢＥ、ＳＢＮ、ＳＢＳ、ＳＢＴ、ＳＥＷ、ＳＦＥ、ＳＦＦ、ＳＦＧ、ＳＦＨ、ＳＦＮ、ＳＦＯ、ＳＦＳ、＊ＳＦＶ、ＳＦＷ、ＳＧＴ、ＳＩＶ、ＳＯＤ、ＳＯＦ、ＳＯＳ、ＳＳＦ、＊－ＳＳＯ、ＳＳＹ、ＳＴＦ、ＳＴＩ、＊ＳＴＯ、ＳＴＴ、ＳＴＷ、－ＳＶＲ、ＳＶＶ、ＳＺＲ、ＴＥＲ、ＴＨＯ、ＴＯＬ、ＴＯＮ、ＴＳＣ、ＴＵＮ、ＵＥＩ、ＵＦＩ、ＵＯＳ、ＵＯＶ、ＵＯＺ、ＵＳＩ、ＵＴＬ、ＵＷＹ、ＶＥＴ、ＶＦＩ、ＶＮＩ、ＶＳＶ、ＷＥＩ、－ＷＥＮ、ＹＵＧ、ＺＯＮ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型、好ましくはＣＨＡ、ＡＥＩ、ＢＥＡ、ＭＦＩ、ＦＡＵ、ＦＥＲ、ＲＴＨ、 ＬＥＶ、ＤＤＲ、ＫＦＩ、ＥＲＩ、ＡＦＸ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択される骨格型を有する、第１コーティング； （ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％がチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティング を含む。 ・・・ 【００１１】 したがって、本発明はさらに、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒に関し、当該選択的接触還元触媒は、 （ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材； （ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含む、第１コーティング； （ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティング を含む。」 (３) 「【発明を実施するための形態】 ・・・ 【００２３】 本発明の文脈において、好ましくは、第１コーティングに含有される８員環の多孔性ゼオライト材料は、ＣＨＡ、ＡＥＩ、ＲＴＨ、ＬＥＶ、ＤＤＲ、ＫＦＩ、ＥＲＩ、ＡＦＸ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択される、より好ましくはＣＨＡ、ＡＥＩ、ＲＴＨ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択される、より好ましくはＣＨＡ及びＡＥＩからなる群から選択される骨格型を有する。より好ましくは、第１コーティングに含有される８員環の多孔性ゼオライト材料は骨格型ＣＨＡを有する。より好ましくは、８員環の多孔性ゼオライト材料はゼオライトＳＳＺ－１３である。 ・・・ 【００２５】 好ましくは、第１コーティングに含有されるゼオライト材料は銅を含み、ＣｕＯとして計算されるゼオライト材料中の銅の量は、ゼオライト材料の総質量に基づいて、より好ましくは０．１～１０質量％の範囲、より好ましくは１．５～５．５質量％の範囲、より好ましくは２．５～４．５質量％の範囲、より好ましくは３．０～４．０質量％の範囲、より好ましくは３．０～３．５質量％の範囲である。より好ましくは、Ｆｅ２Ｏ３として計算されるゼオライト材料に含まれる鉄の量は、ゼオライト材料の総質量に基づいて、０～０．０１質量％の範囲、より好ましくは１～０．００１質量％の範囲、より好ましくは０～０．０００１質量％の範囲である。 ・・・ 【００３０】 本発明によれば、好ましくは、触媒において、第１コーティングは、０．５～５ｇ／ｉｎ３の範囲、より好ましくは１～４ｇ／ｉｎ３の範囲、より好ましくは１．５～２．５ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量（loading）でゼオライト材料を含む。 【００３１】 （ｉｉ）による第１コーティングは、好ましくは、酸化物バインダーをさらに含み、ここで、この酸化物バインダーが、より好ましくはジルコニア、アルミナ、チタニア、シリカ、並びにＺｒ、Ａｌ、Ｔｉ及びＳｉの２つ以上を含む混合酸化物の１つ以上を含み、より好ましくはシリカ、アルミナ及びジルコニアの１つ以上を含み、より好ましくはアルミナ及びジルコニアの１つ以上、より好ましくはジルコニアを含む。より好ましくは、触媒において、第１コーティングは、０．０５～０．１５ｇ／ｉｎ３の範囲、より好ましくは０．０８～０．１４ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で酸化物バインダーを含む。 【００３２】 好ましくは、第１コーティングは、装填量（ｌｚ）のゼオライト材料、及び装填量（ｌｂ）の酸化物バインダーを含み、ここで、酸化物バインダーの装填量（ｌｂ）とゼオライト材料の装填量（ｌｚ）との比、（ｌｂ）：（ｌｚ）は、０．０２：１～０．１：１の範囲、より好ましくは０．０３：１～０．８：１の範囲、より好ましくは０．０３：１～０．０７：１の範囲である。 【００３３】 第１コーティングの、好ましくは９５～１００質量％、より好ましくは９８～１００質量％、より好ましくは９９～１００質量％、より好ましくは９９．５～１００質量％は、銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料、及び上記で定義された酸化物バインダーからなる。 ・・・ 【００３６】 （ｉｉｉ）による第２コーティングにおいて、好ましくは、第２コーティングの第１酸化物材料に含まれるチタニアは、正方晶系及び斜方晶系の１つ以上、より好ましくは正方晶系、より好ましくはルチル及びアナターゼ構造の１つ以上、より好ましくはアナターゼ構造を有する。 ・・・ 【００３９】 第２コーティングの第１酸化物材料の、好ましくは９０～１００質量％、より好ましくは９５～１００質量％、より好ましくは９８～１００質量％、より好ましくは９９～１００質量％は、チタニア（ここで、チタニアが、より好ましくは正方晶系及び斜方晶系の１つ以上、より好ましくは正方晶系、より好ましくはルチル及びアナターゼ構造の１つ以上、より好ましくはアナターゼ構造を有する）、及び任意に酸化セリウム、酸化マグネシウム、酸化ニオブ、酸化ケイ素及び酸化タングステンの１つ以上、より好ましくは酸化セリウム及び酸化タングステンの１つ以上、より好ましくは酸化タングステンからなる。より好ましくは、第２コーティングの第１酸化物材料の９９～１００質量％は、８０～９５質量％、より好ましくは８５～９２質量％のチタニア、及び５～２０質量％、より好ましくは８～１５質量％の、酸化セリウム、酸化マグネシウム、酸化ニオブ、酸化ケイ素及び酸化タングステンの１つ以上、より好ましくは酸化タングステンからなる。 【００４０】 好ましくは、触媒において、第２コーティングは、１５．２６～３０５．１ｇ／ｌ（０．２５～５．０ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは３０．５１～２４４．１ｇ／ｌ（０．５～４．０ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは４５．８～２１３．６ｇ／ｌ（０．７５～３．５ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは４８．８～１８３．１ｇ／ｌ（０．８～３．０ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは５４．９～１２２．０５ｇ／ｌ（０．９～２．０ｇ／ｉｎ３）の範囲の装填量で第１酸化物材料を含む。 【００４１】 好ましくは、第２コーティングは、シリカ、アルミナ、ジルコニア及びセリアの１つ以上、より好ましくはシリカ及びアルミナの１つ以上を含む第２酸化物材料をさらに含む。より好ましくは、第２酸化物材料は、アルミナ及びシリカ、より好ましくはガンマ－アルミナ及びシリカを含み、より好ましくはアルミナ及びシリカ、より好ましくはガンマ－アルミナ及びシリカからなり、ここで、アルミナ、より好ましくはガンマ－アルミナが任意に、シリコンを含有する。あるいは、より好ましくは、第２酸化物材料は、シリカを含み、より好ましくはシリカからなる。 【００４２】 好ましくは、触媒において、第２コーティングは、０．６１～３６．６ｇ／ｌ（０．０１～０．６ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは１．２２～２４．４ｇ／ｌ（０．０２～０．４ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは３．０５～２１．３６ｇ／ｌ（０．０５～０．３５ｇ／ｉｎ３）の範囲の装填量で第２酸化物材料を含む。 【００４３】 第２コーティングの、好ましくは９０～１００質量％、より好ましくは９５～１００質量％、より好ましくは９８～１００質量％、より好ましくは９９～１００質量％は、上記で定義された、第１酸化物材料及び第２酸化物材料からなる。 ・・・ 【００４５】 第２コーティングの、好ましくは０～０．００１質量％、より好ましくは０～０．０００１質量％は、１種以上の酸化バナジウムからなる。より好ましくは、第２コーティングは酸化バナジウムを含まない。 ・・・ 【００４９】 本発明の文脈において、好ましくは、触媒において、第１コーティングは総装填量（ｌ１）を有し、第２コーティングは総装填量（ｌ２）を有し、ここで、第１コーティングの総装填量の第２コーティングの総装填量に対する比、（ｌ１）：（ｌ２）は、０．５：１～５：１の範囲、より好ましくは０．７５：１～３：１の範囲、より好ましくは１：１～２：１の範囲である。 【００５０】 フロースルー基材は、好ましくはセラミック物質又は金属物質を含み、より好ましくはセラミック物質又は金属物質からなる。より好ましくは、フロースルー基材は、セラミック物質を含み、より好ましくはセラミック物質からなり、ここで、より好ましくは、セラミック物質が、アルミナ、シリカ、シリケート、アルミノシリケート、より好ましくはコーディエライト又はムライト、アルミノチタネート、シリコンカーバイド、ジルコニア、マグネシア、より好ましくはスピネル、及びチタニアの１つ以上、より好ましくはシリコンカーバイド及びコーディエライトの１つ以上、より好ましくはコーディエライトを含み、より好ましくはそれらからなる。あるいは、より好ましくは、フロースルー基材は、金属物質を含み、より好ましくは金属物質からなり、ここで、より好ましくは、金属物質が、酸素、並びに鉄、クロム及びアルミニウムの１つ以上を含み、より好ましくは酸素、並びに鉄、クロム及びアルミニウムの１つ以上からなる。 ・・・ 【００９８】 １．ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒、好ましくは実施態様１ａに記載の選択的接触還元触媒であって、前記選択的接触還元触媒は、 （ｉ）入口端部、出口端部、前記入口端部から前記出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材； （ｉｉ）前記内壁と前記通路との間の界面を規定する前記基材の前記内壁の表面に適用された第１コーティングであって、前記第１コーティングが前記基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、前記第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含む、第１コーティング； （ｉｉｉ）前記基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、前記第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、前記第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、前記第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティング を含む、選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１０５】 ８．前記第１コーティングに含有される前記８員環の多孔性ゼオライト材料は、ＣＨＡ、ＡＥＩ、ＲＴＨ、ＬＥＶ、ＤＤＲ、ＫＦＩ、ＥＲＩ、ＡＦＸ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択される、好ましくはＣＨＡ、ＡＥＩ、ＲＴＨ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択される、より好ましくはＣＨＡ及びＡＥＩからなる群から選択される骨格型を有し、より好ましくは、前記第１コーティングに含有される前記８員環の多孔性ゼオライト材料は骨格型ＣＨＡを有し、 前記８員環の多孔性ゼオライト材料は、より好ましくはゼオライトＳＳＺ－１３である、実施態様１から７のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 【０１０６】 ９．前記第１コーティングに含有される前記ゼオライト材料は銅を含み、ＣｕＯとして計算される前記ゼオライト材料における銅の量は、前記ゼオライト材料の総質量に基づいて、好ましくは０．１～１０質量％の範囲、より好ましくは１．５～５．５質量％の範囲、より好ましくは２．５～４．５質量％の範囲、より好ましくは３．０～４．０質量％の範囲、より好ましくは３．０～３．５質量％の範囲である、実施態様１から８のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１１４】 １７．前記触媒において、前記第１コーティングは、０．５～５ｇ／ｉｎ３の範囲、好ましくは１～４ｇ／ｉｎ３の範囲、より好ましくは１．５～２．５ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で前記ゼオライト材料を含む、実施態様１から１６のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 【０１１５】 １８．前記第１コーティングは酸化物バインダーをさらに含み、前記酸化物バインダーは、好ましくはジルコニア、アルミナ、チタニア、シリカ、並びにＺｒ、Ａｌ、Ｔｉ及びＳｉの２つ以上を含む混合酸化物の１つ以上を含み、より好ましくはシリカ、アルミナ及びジルコニアの１つ以上を含み、より好ましくはアルミナ及びジルコニアの１つ以上、より好ましくはジルコニアを含む、実施態様１から１７のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 【０１１６】 １９．前記触媒において、前記第１コーティングは、０．０５～０．１５ｇ／ｉｎ３の範囲、好ましくは０．０８～０．１４ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で前記酸化物バインダーを含む、実施態様１８に記載の選択的接触還元触媒。 【０１１７】 ２０．前記第１コーティングの、９５～１００質量％、好ましくは９８～１００質量％、より好ましくは９９～１００質量％、より好ましくは９９．５～１００質量％は、銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料、及び好ましくは実施態様１８又は１９に記載の酸化物バインダーからなる、実施態様１から１９のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１２０】 ２３．前記第２コーティングの前記第１酸化物材料に含まれるチタニアは、正方晶系及び斜方晶系の１つ以上、好ましくは正方晶系、より好ましくはルチル及びアナターゼ構造の１つ以上、より好ましくはアナターゼ構造を有する、実施態様１から２２のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１２４】 ２７．前記第２コーティングの前記第１酸化物材料の、９０～１００質量％、好ましくは９５～１００質量％、より好ましくは９８～１００質量％、より好ましくは９９～１００質量％は、チタニア、及び任意に酸化セリウム、酸化マグネシウム、酸化ニオブ、酸化ケイ素及び酸化タングステンの１つ以上、好ましくは酸化セリウム及び酸化タングステンの１つ以上、より好ましくは酸化タングステンからなり、チタニアは、好ましくは正方晶系及び斜方晶系の１つ以上、より好ましくは正方晶系、より好ましくはルチル及びアナターゼ構造の１つ以上、より好ましくはアナターゼ構造を有する、実施態様２５又は２６に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１２６】 ２９．前記触媒において、前記第２コーティングは、１５．２６～３０５．１ｇ／ｌ（０．２５～５．０ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは３０．５１～２４４．１ｇ／ｌ（０．５～４．０ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは４５．８～２１３．６ｇ／ｌ（０．７５～３．５ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは４８．８～１８３．１ｇ／ｌ（０．８～３．０ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは５４．９～１２２．０５ｇ／ｌ（０．９～２．０ｇ／ｉｎ３）の範囲の装填量で前記第１酸化物材料を含む、実施態様１から２８のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 【０１２７】 ３０．前記第２コーティングは、シリカ、アルミナ、ジルコニア及びセリアの１つ以上、好ましくはシリカ及びアルミナの１つ以上を含む第２酸化物材料をさらに含む、実施態様１から２９のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１２９】 ３２．前記触媒において、前記第２コーティングは、０．６１～３６．６ｇ／ｌ（０．０１～０．６ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは１．２２～２４．４ｇ／ｌ（０．０２～０．４ｇ／ｉｎ３）の範囲、より好ましくは３．０５～２１．３６ｇ／ｌ（０．０５～０．３５ｇ／ｉｎ３）の範囲の装填量で前記第２酸化物材料を含む、実施態様３０又は３１に記載の選択的接触還元触媒。 【０１３０】 ３３．前記第２コーティングの、９０～１００質量％、好ましくは９５～１００質量％、より好ましくは９８～１００質量％、より好ましくは９９～１００質量％は、第１酸化物材料、及び実施態様３０から３２のいずれか一項に記載の第２酸化物材料からなる、実施態様１から３２のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１３３】 ３６．前記第２コーティングの、０～０．００１質量％、好ましくは０～０．０００１質量％は１種以上の酸化バナジウムからなり、より好ましくは、前記第２コーティングは酸化バナジウムを含まない、実施態様１から３５のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 ・・・ 【０１３７】 ４０．前記触媒において、前記第１コーティングは総装填量（ｌ１）を有し、前記第２コーティングは総装填量（ｌ２）を有し、前記第１コーティングの総装填量の前記第２コーティングの総装填量に対する比、（ｌ１）：（ｌ２）は、０．５：１～５：１の範囲、好ましくは０．７５：１～３：１の範囲、より好ましくは１：１～２：１の範囲である、実施態様１から３９のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。 【０１３８】 ４１．前記フロースルー基材は、セラミック物質又は金属物質を含み、好ましくはセラミック物質又は金属物質からなる、実施態様１から４０のいずれか一項に記載の選択的接触還元触媒。」 (４) 「【実施例】 【０１８８】 参考例１：Ｄｖ９０値の決定 Ｓｙｍｐａｔｅｃ ＨＥＬＯＳ装置を使用して静的光散乱法によって、粒径分布を決定し、ここで、サンプルの光学濃度が５～１０％の範囲であった。 【０１８９】 参考例２：Ｃｕ－ＣＨＡゼオライトの製造 ＵＳ ８ ２９３ １９９ Ｂ２の教示に従って、Ｃｕを含む骨格構造型ＣＨＡを有し、かつ本明細書の実施例に使用されるゼオライト材料を製造した。特に、ＵＳ ８ ２９３ １９９ Ｂ２，コラム１５，２６～５２頁の実施例２を参照した。 【０１９０】 参考例３：ＤＯＣ触媒の製造 最初に、アルミナ（デルタ及びシータ相；９５ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積、０．４７ｍｌ／ｇの総細孔容積、及び１２５マイクロメーターのＤｖ９０）を、アルミナ量の２質量％に相当する量の硝酸（５０％溶液）と組み合わせて滴下した。硝酸の後、固形分が９３質量％に達するまで蒸留水をアルミナに添加し、アルミナ混合物を形成した。 【０１９１】 これとは別に、蒸留水、酢酸（白金前駆体溶液の体積の４倍の量をチタニアに添加した）及び水酸化ジルコニウム（５２質量％の固形分、＞３０ｍ３／ｇのＢＥＴ比表面積、及び４５マイクロメーターのＤｖ９０；ＺｒＯ２として計算されたジルコニアの総質量は、か焼後の触媒の最終質量の１２質量％を示す）を一緒に混合した。酢酸の添加によって、この混合物のｐＨを３．５に調整した。この混合物に、アルミナ混合物をジルコニアアセテート溶液（３０質量％の固形分、ＺｒＯ２として計算されたジルコニアアセテートからのジルコニア総質量は、か焼後の触媒の最終質量の３質量％を示す）と一緒に添加した。酢酸を添加して、得られたスラリーのｐＨを３．５に調整した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１０マイクロメーターになるまで、スラリーを粉砕した。 【０１９２】 これとは別に、蒸留水とモノエタノールアミン（ＭＥＡ）の溶液（チタニアの乾燥量の０．２％）、及び１６．６質量％の固形分を有する白金前駆体、すなわち、アミン安定化ヒドロキソＰｔ（ＩＶ）錯体を混合した。この混合物に、チタニア（ＴｉＯ２、アナターゼ相、１１０ｍ２/ｇのＢＥＴ比表面積及び＞１０ｎｍの平均細孔径を有する）を添加して、スラリーを形成した。か焼後の触媒中の最終的なチタニア装填量は１ｇ／ｉｎ３に相当した。さらに、酢酸と蒸留水との１：１の混合物（白金前駆体溶液の１／５の体積）をこのスラリーに添加した。 【０１９３】 粉砕したアルミナ－ジルコニアのスラリーをＰｔ－チタニアのスラリーに添加した。その後、蒸留水とスクロースとの１：１の混合物（か焼後の触媒の最終質量の０．６質量％）もスラリーに添加した。この次に、オクタノール（か焼後の触媒の最終質量の２質量％）を添加した。さらに、アルミナバインダー（８０質量％の固形分、１８５ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積、４５マイクロメーターのＤｖ８０）をか焼後の触媒の最終質量の０．１質量％の量で添加した。最後に、モノエタノールアミン（ＭＥＡ）（か焼後の触媒中の最終的なチタニア装填量の１質量％）を再び得られたスラリーに添加し、蒸留水を添加して、４１質量％の最終スラリーの固形分を得た。 【０１９４】 次に、以下の参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、コーティングしていないハニカムコーディエライトモノリス基材（直径３０．４８ｃｍ（１２インチ）×長さ１５．２４ｃｍ（６インチ）、平方センチメートルあたり３００／（２．５４）２セル、及び０．１２７ミリメートル（５ミル）の壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって、最終スラリーを適用した。その後、基材を、１２５℃の温度で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、５９０℃の温度で３０分間か焼した。か焼後の触媒中のウオッシュコート装填量は、１０６．７９ｇ／ｌ（１．７５ｇ／ｉｎ３）であり、６１．０２ｇ／ｌ（１．０ｇ／ｉｎ３）のチタニア、２９．４７ｇ／ｌ（０．４８３ｇ／ｉｎ３）のデルタ／シータアルミナ、１５．２６ｇ／ｌ（０．２５ｇ／ｉｎ３）のジルコニア、及び１．０４ｇ／ｌ（０．０１７ｇ／ｉｎ３）のアルファ－アルミナを含んでいた。か焼後の触媒中の白金含有量は、１０ｇ／ｆｔ３であった。 【０１９５】 参考例４：一般的なコーティング方法 フロースルー基材を１つ以上のコーティングでコーティングするために、フロースルー基材を、基材の特定の長さで、所定のスラリーの一部に垂直に浸漬した。このようにして、ウォッシュコートは基材の壁に接触した。サンプルを、特定の期間、通常１～１０秒間、スラリー中に放置した。真空を適用して、スラリーを基材中に引き込んだ。次に、基材をスラリーから取り出し、反転させ、基材から排出させることによって過剰なスラリーを基材から除去し、次に、より良好な分布のために圧縮空気を吹き付けた。 【０１９６】 実施例１：ＳＣＲ触媒の製造 ａ）本発明による新鮮なＳＣＲ触媒の製造 第１コーティング（底部コーティング） ３０質量％の固形分を有するジルコニル－アセテート混合物を、か焼後の触媒中の最終的なジルコニア装填量（ＺｒＯ２として計算する）が７．０２ｇ／ｌ（０．１１５ｇ／ｉｎ３）であるように、本質的に参考例２のように製造し、１３３．３４ｇ／ｌ（２．１８５ｇ／ｉｎ３）のか焼後の触媒中の最終的なＣｕ－ＣＨＡ装填量に対応するＣｕ－ＣＨＡゼオライト（ＣｕＯとして計算されたＣｕが３．２５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が３２）及び脱イオン水と混合した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１０マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを粉砕した。 【０１９７】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、コーティングしていないハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ（１０．５インチ）×長さ１５．２４ｃｍ（６インチ）、平方センチメートルあたり６００／（２．５４）２セル、及び０．０８６ミリメートル（３．４ミル）の壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって、スラリーを適用して、第１コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第１コーティングのウオッシュコート装填量は、１４０．３５ｇ／ｌ（２．３ｇ／ｉｎ３）であり、１３３．３４ｇ／ｌ（２．１８５ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び７．０２ｇ／ｌ（０．１１５ｇ／ｉｎ３）のジルコニアを含んでいた。 【０１９８】 第２コーティング（トップコーティング） 水、及び０．１１ｇ／ｉｎ３のか焼後の触媒中の最終的なＳｉ含有アルミナ装填量に対応するＳｉ含有ガンマ－アルミナ（５質量％のシリカ、１８０ｍ２/ｇのＢＥＴ比表面積、９０マイクロメーターのＤｖ９０、０．６３ｍｌ／ｇの総細孔容積を有するガンマ－Ａｌ２Ｏ３）を用いて、４０質量％の固形分を有する混合物を製造し、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１２マイクロメーターになるまで粉砕した。 【０１９９】 これとは別に、蒸留水を、３９質量％の活性含有量及び８のｐＨを有する有機分散剤と混合した。チタニア（ＴｉＯ２として）の乾燥質量に基づいて３質量％として、分散剤の量を計算した。か焼後の触媒中の最終的なチタニア装填量が１．０５ｇ／ｉｎ３になるように、これに、チタニア（ＴｉＯ２－アナターゼ相）を添加してチタニアスラリーを形成した。次に、ガンマ－アルミナ混合物を、０．０１ｇ／ｉｎ３のか焼後の触媒中の最終装填量に対応する量で、チタニアコロイド結合剤（１７質量％の固形分、１のｐＨ、３５マイクロメーターのＤ５０）と共にチタニアスラリーに添加した。 【０２００】 水酸化アンモニウム溶液を添加することにより、ｐＨを５．０に設定した。最後に、か焼後の触媒中のシリカの最終装填量が０．０３ｇ／ｉｎ３であるように、コロイド状シリカバインダー（４０質量％の固形分、９．２５のｐＨ、１４２ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積）をスラリーに添加した。蒸留水も添加して、３８質量％の固形分を有する最終スラリーを得た。 【０２０１】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、第１コーティングの全長にわたって最終スラリーを適用して、第２コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第２コーティングのウオッシュコート装填量は、７３．２３ｇ／ｌ（１．２ｇ／ｉｎ３）であり、６４．６９ｇ／ｌ（１．０６ｇ／ｉｎ３）のチタニア、６．７１ｇ／ｌ（０．１１ｇ／ｉｎ３）のＳｉ安定化ガンマ－アルミナ、及び１．８３ｇ／ｌ（０．０３ｇ／ｉｎ３）のシリカを含んでいた。 【０２０２】 ｂ） ａ）で得られた触媒のエージング ａ）で得られた触媒を、空気中６５０℃で５０時間さらにエージングした。 【０２０３】 比較例１：本発明によらないＳＣＲ触媒の製造 第１コーティング（底部コーティング） ３０質量％の固形分を有するジルコニル－アセテート混合物を、触媒中の最終的なジルコニア装填量（ＺｒＯ２として計算する）が３．９７ｇ／ｌ（０．０６５ｇ／ｉｎ３）であるように、本質的に参考例２のように製造し、７５．６７ｇ／ｌ（１．２４ｇ／ｉｎ３）の触媒中の最終的なＣｕ－ＣＨＡ装填量に対応するＣｕ－ＣＨＡゼオライト（ＣｕＯとして計算されたＣｕが３．２５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が３２）及び脱イオン水と混合した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１０マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを粉砕した。 【０２０４】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、コーティングしていないハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ（１０．５インチ）×長さ１５．２４ｃｍ（６インチ）、平方センチメートルあたり６００／（２．５４）２セル、及び０．０８６ミリメートル（３．４ミル）の壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって、スラリーを適用して、第１コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第１コーティングのウオッシュコート装填量は、７９．６３ｇ／ｌ（１．３０５ｇ／ｉｎ３）であり、７５．６７ｇ／ｌ（１．２４ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び３．９７ｇ／ｌ（０．０６５ｇ／ｉｎ３）のジルコニアを含んでいた。 【０２０５】 第２コーティング（トップコーティング） １．５２ｇ／ｉｎ３のか焼後の触媒中の最終的なＦｅ－ＢＥＡ装填量に対応するＦｅ－ＢＥＡゼオライト（Ｆｅ２Ｏ３として計算されたＦｅが１．５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が４０）、蒸留水、及び７のｐＨを有する有機分散剤を用いて、４４質量％の固形分を有する混合物を製造した。固形分を４４質量％に固定した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が５マイクロメーターになるまで、スラリーを粉砕した。その後、１．５２ｇ／ｉｎ３のか焼後の触媒中の最終的なＦｅ－ＭＦＩ装填量に対応するＦｅ－ＭＦＩゼオライト（Ｆｅ２Ｏ３として計算されたＦｅが３．５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が２７．５）を、か焼後の触媒中の最終的なシリカ装填量が９．１５ｇ／ｌ（０．１５ｇ／ｉｎ３）であるように、コロイド状シリカバインダー（４０質量％の固形分、９．２５のｐＨ、１４２ｍ２／ｇのＢＥＴ比表面積）と共にスラリーに添加した。か焼後の触媒中の最終的なアルミナ装填量が０．００４ｇ／ｉｎ３であるように、アルファ－アルミナもこれに添加した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が６マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを粉砕した。 【０２０６】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、第１コーティングの全長にわたって得られたスラリーを適用して、第２コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第２コーティングのウオッシュコート装填量は、１９５．２８ｇ／ｌ（３．２ｇ／ｉｎ３）であり、９２．７６ｇ／ｌ（１．５２ｇ／ｉｎ３）のＦｅ－ＢＥＡ、９２．７６ｇ／ｌ（１．５２ｇ／ｉｎ３）のＦｅ－ＭＦＩ、０．２４４ｇ／ｌ（０．００４ｇ／ｉｎ３）のアルファ－アルミナ及び９．１５ｇ／ｌ（０．１５ｇ／ｉｎ３）のシリカを含んでいた。 【０２０７】 比較例２：本発明によらないＳＣＲ触媒の製造 ａ）本発明によらない新鮮なＳＣＲ触媒の製造 ３０質量％の固形分を有するジルコニル－アセテート混合物を、か焼後の触媒中の最終的なジルコニア装填量（ＺｒＯ２として計算する）が０．２２５ｇ／ｉｎ３であるように、本質的に参考例２のように製造し、４．２７５ｇ／ｉｎ３の触媒中の最終的なＣｕ－ＣＨＡ装填量に対応するＣｕ－ＣＨＡゼオライト（ＣｕＯとして計算されたＣｕが３．２５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が３２）及び脱イオン水と混合した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１０マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを粉砕した。 【０２０８】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、コーティングしていないハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ（１０．５インチ）×長さ１５．２４ｃｍ（６インチ）、平方センチメートルあたり６００／（２．５４）２セル、及び０．０８６ミリメートル（３．４ミル）の壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって、スラリーを適用して、コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中のウオッシュコート装填量は、２７４．６０ｇ／ｌ（４．５ｇ／ｉｎ３）であり、２６０．８８ｇ／ｌ（４．２７５ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び１３．７３ｇ／ｌ（０．２２５ｇ／ｉｎ３）のジルコニアを含んでいた。 【０２０９】 ｂ） ａ）で得られた触媒のエージング ａ）で得られた触媒を、空気中６５０℃で５０時間エージングした。 【０２１０】 実施例２：実施例１及び比較例１～２のＳＣＲ触媒の使用－ＮＯｘ変換／Ｎ２Ｏ形成 テストのために、平行に配置された２つの実施例１によるＳＣＲ触媒の上流に配置された参考例３に記載のように得られたＤＯＣを含むシステム、及び平行に配置された２つの比較例１によるＳＣＲ触媒の上流に配置された参考例３に記載のように得られたＤＯＣを含むシステム、及び２つの比較例２による触媒を使用するシステムを製造した。実際の排気ガス条件下で、過渡試験サイクル条件下（ＷＨＴＣ－世界調和試験サイクル－高温相）で、これらのシステムを評価した。排気を３０分間蓄積し、高温相サイクルに基づいてＳＣＲ触媒の出口端部で３０分後に変換されたＮＯｘ及び形成されたＮ２Ｏを計算するために統合した。測定条件を図１に示し、結果を図２に示す。 【０２１１】 図２からわかるように、実施例１の新鮮な触媒で測定されたＮＯｘ変換は５．３２ｇ／ｋＷｈであり、Ｎ２Ｏ形成は０．０５３ｇ/ｋＷｈであった。比較例１の新鮮な触媒で測定されたＮＯｘ変換は４．９４ｇ／ｋＷｈであり、Ｎ２Ｏ形成は０．０５３ｇ/ｋＷｈであった。これは、本発明のＳＣＲ触媒が、その第２コーティング（トップコーティング）にＦｅ－ゼオライトを含む層状ＳＣＲ触媒と比較して、新鮮な条件下で低いＮ２Ｏ生成を維持しながら、改善されたＮＯｘ変換を達成することを示している。さらに、実施例１のエージングした触媒で測定されたＮＯｘ変換は５．３２７ｇ／ｋＷｈであり、Ｎ２Ｏ形成は０．０７６ｇ/ｋＷｈであった。比較例２のエージングした触媒で測定されたＮＯｘ変換は５．４５３ｇ／ｋＷｈであり、Ｎ２Ｏ形成は０．１１５ｇ/ｋＷｈであった。これは、本発明のＳＣＲ触媒が、Ｃｕ－ＣＨＡを含むＳＣＲ触媒と比較して、良好なＮＯｘ変換を示すと同時に、低減されたＮ２Ｏ生成（～３３．６％）を達成することを示している。 【０２１２】 この実施例は、本発明の触媒が、実際の条件下で低いＮ２Ｏ生成を維持しながら、優れたＮＯｘ変換を示すことを実証している。 【０２１３】 実施例３：ＳＣＲ触媒の製造 ａ）本発明による新鮮なＳＣＲ触媒の製造 第１コーティング（底部コーティング） ３０質量％の固形分を有するジルコニル－アセテート混合物を、か焼後の触媒中の最終的なジルコニア装填量（ＺｒＯ２として計算する）が６．４１ｇ／ｌ（０．１０５ｇ／ｉｎ３）であるように、本明細書の参考例２に従って製造し、１２１．７４ｇ／ｌ（１．９９５ｇ／ｉｎ３）のか焼後の触媒中の最終的なＣｕ－ＣＨＡ装填量に対応するＣｕ－ＣＨＡゼオライト（ＣｕＯとして計算されたＣｕが３．２５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が３２）及び脱イオン水と混合した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１０マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを粉砕した。 【０２１４】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、コーティングしていないハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ（１０．５インチ）×長さ１５．２４ｃｍ（６インチ）、平方センチメートルあたり４００／（２．５４）２セル、及び０．１５２ミリメートル（６ミル）の壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって、スラリーを適用して、第１コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で２０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第１コーティングのウオッシュコート装填量は、１２８．１５ｇ／ｌ（２．１ｇ／ｉｎ３）であり、１２１．７４ｇ／ｌ（１．９９５ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び６．４１ｇ／ｌ（０．１０５ｇ／ｉｎ３）を含んでいた。 【０２１５】 第２コーティング（トップコーティング） か焼後の触媒中のチタニア＋タングステンの装填量が１．４３ｇ／ｉｎ３であるように、チタニア（ＴｉＯ２、アナターゼ相、９０質量％、及び１０質量％のＷＯ３として計算されたタングステン、９０ｍ２/ｇのＢＥＴ比表面積、８．６マイクロメーターのＤｖ９０）を、蒸留水、及び３９質量％の活性含有量及び８のｐＨを有する有機分散剤と混合した。有機分散剤の量を、か焼後の触媒中のチタニア＋酸化タングステンの最終装填量の５％に設定し、最終スラリーの固形分を４６質量％に調整した。水酸化アンモニウム溶液を添加することにより、ｐＨを６．３に設定した。最後に、か焼後の触媒中の最終的なシリカ装填量が０．０７ｇ／ｉｎ３であるように、シリカをスラリーに添加した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が２マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを混合した。 【０２１６】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、第１コーティングの全長にわたって得られたスラリーを適用して、第２コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第２コーティングのウオッシュコート装填量は、９１．５３ｇ／ｌ（１．５ｇ／ｉｎ３）であり、８７．２６ｇ／ｌ（１．４３ｇ／ｉｎ３）のチタニア＋酸化タングステン、及び４．２７ｇ／ｌ（０．０７ｇ／ｉｎ３）のシリカを含んでいた。 【０２１７】 ｂ） ａ）で得られた触媒のエージング ａ）で得られた触媒を、１０体積％のＨ２Ｏ及び１０体積％のＯ２を有する空気中で、５５０℃で１００時間さらにエージングした。 【０２１８】 比較例３：本発明によらないＳＣＲ触媒の製造 ａ）本発明によらない新鮮なＳＣＲ触媒の製造 第１コーティング（底部コーティング） 実施例３の第１コーティングのように、第１コーティングを製造した。 【０２１９】 第２コーティング（トップコーティング） Ｖ２Ｏ５として計算された０．０３７５ｇ／ｉｎ３のか焼後の触媒中の最終的なバナジア装填量に対応するバナジウムオキザラート溶液（３％のバナジウム）を蒸留水と混合し、１．３９２ｇ／ｉｎ３のか焼後の触媒中の最終的なタングステン－チタニア装填量に対応するチタニア（ＴｉＯ２、アナターゼ相、９０質量％、及び１０質量％のＷＯ３、９０ｍ２/ｇのＢＥＴ比表面積、８．６マイクロメーターのＤｖ９０）をゆっくりと添加し、５分間混合した。その後、３９質量％の活性含有量及び８のｐＨを有する有機分散剤を添加した。有機分散剤の量を、か焼後の触媒中の最終的なチタニア＋タングステン装填量の５質量％として計算した。最終スラリーの固形分を４６質量％に設定した。水酸化アンモニウム溶液を添加することにより、ｐＨを５．０に設定した。最後に、か焼後の触媒中の最終的なシリカ装填量が０．０７ｇ／ｉｎ３であるように、シリカをスラリーに添加した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が２マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを混合した。 【０２２０】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、第１コーティングの全長にわたって最終スラリーを適用して、第２コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で３０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中の第２コーティングのウオッシュコート装填量は、９２．１４ｇ／ｌ（１．５１ｇ／ｉｎ３）であり、８５．４３ｇ／ｌ（１．４ｇ／ｉｎ３）のチタニア＋酸化タングステン、４．２７ｇ／ｌ（０．０７ｇ／ｉｎ３）のシリカ、及び２．２９ｇ／ｌ（０．０３７５ｇ／ｉｎ３）のバナジウム（Ｖ２Ｏ５として計算する）を含んでいた。 【０２２１】 ｂ） ａ）で得られた触媒のエージング ａ）で得られた触媒を、１０体積％のＨ２Ｏ及び１０体積％のＯ２を有する空気中で、５５０℃で１００時間さらにエージングした。 【０２２２】 比較例４：本発明によらないＳＣＲ触媒の製造 ａ）本発明によらない新鮮なＳＣＲ触媒の製造 ３０質量％の固形分を有するジルコニル－アセテート混合物を、か焼後の触媒中の最終的なジルコニア装填量（ＺｒＯ２として計算する）が６．４１ｇ／ｌ（０．１０５ｇ／ｉｎ３）であるように、本明細書の参考例２に従って製造し、１２１．７４ｇ／ｌ（１．９９５ｇ／ｉｎ３）のか焼後の触媒中の最終的なＣｕ－ＣＨＡ装填量に対応するＣｕ－ＣＨＡゼオライト（ＣｕＯとして計算されたＣｕが３．２５質量％、ＳｉＯ２：Ａｌ２Ｏ３モル比が３２）及び脱イオン水と混合した。次に、本明細書の参考例１に記載されているように決定された得られたＤｖ９０が１０マイクロメーターになるまで、得られたスラリーを粉砕した。 【０２２３】 次に、参考例４に記載されているコーティング方法を使用して、コーティングしていないハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ（１０．５インチ）×長さ１５．２４ｃｍ（６インチ）、平方センチメートルあたり４００／（２．５４）２セル、及び０．１５２ミリメートル（６ミル）の壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって、スラリーを適用して、コーティングを得た。その後、基材を、１２０℃で１５分間、１６５℃で２０分間乾燥させ、次に４５０℃で３０分間か焼した。か焼後の触媒中のウオッシュコート装填量は、１２８．１５ｇ／ｌ（２．１ｇ／ｉｎ３）であり、１２１．７４ｇ／ｌ（１．９９５ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び６．４１ｇ／ｌ（０．１０５ｇ／ｉｎ３）を含んでいた。 【０２２４】 ｂ） ａ）で得られた触媒のエージング ａ）で得られた触媒を、１０体積％のＨ２Ｏ及び１０体積％のＯ２を有する空気中で、５５０℃で１００時間エージングした。 【０２２５】 実施例４：実施例３及び比較例３～４のＳＣＲ触媒の使用－ＮＯｘ変換及びＮ２Ｏ生成 テストのために、実際の排気ガス条件下で、過渡試験サイクル条件下（ＷＨＴＣ－世界調和試験サイクル）で、実施例３及び比較例３～４のＳＣＲ触媒をそれぞれ評価した。サイクルを３０回繰り返した（ＷＨＴＣ－第１サイクルが低温相で、その後のサイクルが高温相で）。排気を３０分間蓄積し、ＳＣＲ触媒の出口端部で３０分後に変換されたＮＯｘ及び形成されたＮ２Ｏを計算するために統合した。高温相サイクルに基づいて、Ｎ２Ｏ生成のＮＯｘ変換に対する比をさらに計算した。測定条件を図３に示しており、結果を以下の表１～４に示している。 【０２２６】 【表１】 ［図：0001438666000001.jpg］ 【０２２７】 【表２】 ［図：0001438666000002.jpg］ 【０２２８】 表１及び２からわかるように、実施例３の新鮮な触媒により、実際の排気ガス条件下で、ＮＯｘ変換とＮ２Ｏ生成との間の優れたバランスを得ることができる。特に、これは、０．０２２～０．０３０の亜酸化窒素生成のＮＯｘ変換に対する低い比によって示される。さらに、ＮＯｘ変換、及び０．０２４ｇ／ｋＷｈを超えないＮ２Ｏ生成は、３０サイクル後も安定する。それと比較して、比較例４の新鮮な触媒は、サイクル後に安定性の低いＮＯｘ変換を示し、特に、新鮮な条件下で０．０４２～０．０５４ｇ／ｋＷｈの高いＮ２Ｏ（これは本発明によるＮ２Ｏ生成の２倍である）を示す。亜酸化窒素生成のＮＯｘ変換に対する比は、本発明の触媒で得られた比より約３倍高い。さらに、比較例３の新鮮な触媒は、安定なＮＯｘ変換を示すが、本発明の触媒と比較して低いＮＯｘ変換、及び新鮮な条件下で、特に本発明の触媒と比較して１．５～１．８倍高いＮ２Ｏ生成を示し、亜酸化窒素生成のＮＯｘ変換に対する比は、本発明の触媒で得られた比より約２倍高い。これらの表は、実施例３の新鮮な触媒が、実際の排気ガス条件下で、比較例の触媒と比較して、改善された触媒性能を示すことを実証している。 【０２２９】 【表３】 ［図：0001438666000003.jpg］ 【０２３０】 【表４】 ［図：0001438666000004.jpg］ 【０２３１】 表３及び４からわかるように、実施例３のエージングした触媒によっても、実際の排気ガス条件下で、ＮＯｘ変換とＮ２Ｏ生成との間の優れたバランスを得ることができる。特に、これは、０．０２８～０．０３７の亜酸化窒素生成のＮＯｘ変換に対する低い比によって示される。さらに、ＮＯｘ変換、及び０．０１７ｇ／ｋＷｈを超えないＮ２Ｏ生成は、３０サイクル後も安定する。それと比較して、比較例４のエージングした触媒で得られたＮＯｘ変換はサイクル後に約１４％減少し、Ｎ２Ｏ生成は本発明の触媒で得られたものよりも少なくとも２倍高い。したがって、亜酸化窒素生成のＮＯｘ変換に対する比は、本発明の触媒で得られた比より約２倍高い。さらに、比較例３のエージングした触媒は、本発明の触媒よりもわずかに高い安定なＮＯｘ変換を示す。しかしながら、Ｎ２Ｏ生成は、本発明の触媒を使用する場合に測定したＮ２Ｏ生成より約４倍高い。亜酸化窒素生成のＮＯｘ変換に対する比は、本発明の触媒で得られた比より約３．５～３．７倍高い。これらの結果は、実施例３の触媒（新鮮及びエージングした）が、実際の排気ガス条件下で、比較例の触媒と比較して、改善された触媒性能を示すことを実証している。 【０２３２】 実施例４は、本発明のＳＣＲ触媒（新鮮及びエージングした）の特定の組成が、実際の排気ガス条件下で、Ｎ２Ｏ生成を低減することを可能にすると同時に、優れたＮＯｘ変換を得ることができることを実証している。これは、本発明のＳＣＲ触媒が改善された触媒性能を有し、安定であり、また硫酸化に対してより耐性があることを示している。」 (５) 「【図１】 ［図：0001438666000005.jpg］ 【図２】 ［図：0001438666000006.jpg］ 【図３】 ［図：0001438666000007.jpg］ 」 ５ 当審の判断 (１) サポート要件の判断手法について 特許請求の範囲の記載が明細書のサポート要件に適合するか否かは、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対比し、特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明の記載により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲内のものであるか否か、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし当該発明の課題を解決できる範囲のものであるか否かを検討して判断すべきものであり、また、本願明細書のサポート要件の適合については、本願出願人すなわち審判請求人が挙証責任を負うと解するのが相当である。 以下、この観点に立って検討する。 (２) 本願特許請求の範囲の記載 本願特許請求の範囲の請求項１の記載は、前記２のとおりである。 (３) 本願発明の詳細な説明の記載 本願発明の詳細な説明（及び本願図面）には、前記４において摘記した記載があるところ、特に、以下の記載事項を認めることができる。 ア 「発明の技術分野」に関して ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒、当該選択的接触還元触媒を含む排気ガスを処理するシステム、当該選択的接触還元触媒の製造方法に関すること（【０００１】）。 イ 「発明が解決する課題」に関して (ア) ＳＣＲ触媒（選択的接触還元触媒）において、銅含有ゼオライトの硫黄被毒の影響は顕著であること（【０００２】）、銅含有触媒及びバナジウムベース触媒などのさまざまなＳＣＲ触媒を使用して、ＳＣＲ反応中の亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ）形成の制御の研究がされていること（【０００３】）、銅含有ゼオライトだけでは、亜酸化窒素排出を少なくすることができないこと（【０００４】）、並びに、チタニア担持のＣｕ又はＣｏ粒子とＣｕ－ゼオライトとの混合物のＳＣＲ触媒や、Ｃｕ－ＳＡＰＯでＴｉＯ２を沈殿させるプロセスによるＳＣＲ触媒が研究されているが、亜酸化窒素排出及び／又は長期硫酸化を低減する方法を教示していないこと（【０００５】）との背景技術があること。 (イ) 本発明の目的は、低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温においてさえ、優れたｄｅＮＯｘを達成する選択的接触還元触媒を提供すること（【０００８】）。 ウ 「課題を解決するための手段」に関して (ア) ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒は、（ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材；（ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含むゼオライト材料を含み、このゼオライト材料が、ＢＥＡ、ＣＨＡなどの特定の骨格型、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択される骨格型を有する、第１コーティング；（ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％がチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティングを含む、選択的接触還元触媒であること（【０００９】）。 (イ) ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒は、（ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材；（ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含む、第１コーティング；（ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティングを含む、選択的接触還元触媒であること（【００１１】）。 エ 「発明を実施するための形態」に関して (ア) ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒は、（ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材；（ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含む、第１コーティング；（ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティングを含む、選択的接触還元触媒であること（【００９８】）。 (イ) 前記第１コーティングは、１～４ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量でゼオライト材料を含み（【００３０】、【０１１４】）、好ましくは、酸化物バインダーをさらに含み（【００３１】、【０１１５】）、０．０５～０．１５ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で酸化物バインダーを含み（【００３１】、【０１１６】）、酸化物バインダーの装填量（ｌｂ）とゼオライト材料の装填量（ｌｚ）との比（ｌｂ）：（ｌｚ）は、０．０２：１～０．１：１の範囲であり（【００３２】）、第１コーティングの好ましくは９５～１００質量％は、銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料、及び酸化物バインダーからなること（【００３３】、【０１１７】）。 (ウ) 第１コーティングに含有される８員環の多孔性ゼオライト材料は、ＣＨＡ、ＡＥＩ、ＲＴＨ、ＬＥＶ、ＤＤＲ、ＫＦＩ、ＥＲＩ、ＡＦＸ、それらの２種以上の混合物、及びそれらの２種以上の混合型からなる群から選択され（【００２３】、【０１０５】）、銅を含み、ＣｕＯとして計算されるゼオライト材料中の銅の量は、ゼオライト材料の総質量に基づいて、好ましくは０．１～１０質量％の範囲であること（【００２５】、【０１０６】）。 (エ) 前記第２コーティングは、好ましくは３０．５１～２４４．１ｇ／ｌ（０．５～４．０ｇ／ｉｎ３）の範囲の装填量で第１酸化物材料を含み（【００４０】、【０１２６】）、シリカ、アルミナ、ジルコニア及びセリアの１つ以上を含む第２酸化物材料をさらに含み（【００４１】、【０１２７】）、０．６１～３６．６ｇ／ｌ（０．０１～０．６ｇ／ｉｎ３）の範囲の装填量で第２酸化物材料を含み（【００４２】、【０１２９】）、第２コーティングの好ましくは９０～１００質量％は、第１酸化物材料及び第２酸化物材料からなること（【００４３】、【０１３０】）。 (オ) 前記第２コーティングの第１酸化物材料に含まれるチタニアは、正方晶系及び斜方晶系の１つ以上、より好ましくは正方晶系、より好ましくはルチル及びアナターゼ構造の１つ以上、より好ましくはアナターゼ構造を有し、第２コーティングの第１酸化物材料の好ましくは９０～１００質量％は、チタニアからなること（【００３６】、【００３９】、【０１２０】、【０１２４】）。 (カ) 前記第２コーティングの好ましくは０～０．００１質量％、より好ましくは０～０．０００１質量％は、１種以上の酸化バナジウムからなり、より好ましくは、第２コーティングは酸化バナジウムを含まないこと（【００４５】、【０１３３】）。 (キ) 第１コーティングの総装填量（ｌ１）の第２コーティングの総装填量（ｌ２）に対する比、（ｌ１）：（ｌ２）は、０．５：１～５：１の範囲であること（【００４９】、【０１３７】）。 (ク) 前記フロースルー基材は、好ましくはセラミック物質を含むこと（【００５０】、【０１３８】）。 オ 「実施例」に関して (ア) 実施例１のＳＣＲ触媒が、ハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ×長さ１５．２４ｃｍ、平方センチメートルあたり６００／（２．５４）２セル、及び０．０８６ミリメートルの壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって形成した第１コーティングと、第１コーティングの全長にわたって形成した第２コーティングからなり、第１コーティングのウオッシュコート装填量が２．３ｇ／ｉｎ３であり、２．１８５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．１１５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量が１．２ｇ／ｉｎ３であり、１．０６ｇ／ｉｎ３のチタニア、０．１１ｇ／ｉｎ３のＳｉ安定化ガンマ－アルミナ、及び０．０３ｇ／ｉｎ３のシリカを含むＳＣＲ触媒であること（【０１９６】～【０２０１】）。 (イ) 比較例１のＳＣＲ触媒が、ハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ×長さ１５．２４ｃｍ、平方センチメートルあたり６００／（２．５４）２セル、及び０．０８６ミリメートルの壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって形成した第１コーティングと、第１コーティングの全長にわたって形成した第２コーティングからなり、第１コーティングのウオッシュコート装填量が１．３０５ｇ／ｉｎ３であり、１．２４ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．０６５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量が３．２ｇ／ｉｎ３であり、１．５２ｇ／ｉｎ３のＦｅ－ＢＥＡ、１．５２ｇ／ｉｎ３のＦｅ－ＭＦＩ、０．００４ｇ／ｉｎ３のアルファ－アルミナ及び０．１５ｇ／ｉｎ３のシリカを含むＳＣＲ触媒であること（【０２０３】～【０２０６】）。 (ウ) 比較例２のＳＣＲ触媒が、ハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ×長さ１５．２４ｃｍ、平方センチメートルあたり６００／（２．５４）２セル、及び０．０８６ミリメートルの壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって形成されたコーティングからなり、コーティングのウオッシュコート装填量が４．５ｇ／ｉｎ３であり、４．２７５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．２２５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含むＳＣＲ触媒であること（【０２０７】～【０２０８】）。 (エ) 平行に配置された２つのＳＣＲ触媒の上流に配置されたＤＯＣを含むシステムを製造し、実際の排気ガス条件下で、過渡試験サイクル条件下（ＷＨＴＣ－世界調和試験サイクル－高温相）で評価して、実施例１の新鮮な触媒で測定されたＮＯｘ変換は５．３２ｇ／ｋＷｈ、Ｎ２Ｏ形成は０．０５３ｇ/ｋＷｈであり、比較例１の新鮮な触媒で測定されたＮＯｘ変換は４．９４ｇ／ｋＷｈ、Ｎ２Ｏ形成は０．０５３ｇ/ｋＷｈであり、本発明のＳＣＲ触媒が、その第２コーティング（トップコーティング）にＦｅ－ゼオライトを含む層状ＳＣＲ触媒と比較して、新鮮な条件下で低いＮ２Ｏ生成を維持しながら、改善されたＮＯｘ変換を達成すること、さらに、実施例１のエージングした触媒で測定されたＮＯｘ変換は５．３２７ｇ／ｋＷｈ、Ｎ２Ｏ形成は０．０７６ｇ/ｋＷｈであり、比較例２のエージングした触媒で測定されたＮＯｘ変換は５．４５３ｇ／ｋＷｈ、Ｎ２Ｏ形成は０．１１５ｇ/ｋＷｈであり、本発明のＳＣＲ触媒が、Ｃｕ－ＣＨＡを含むＳＣＲ触媒と比較して、良好なＮＯｘ変換を示すと同時に、低減されたＮ２Ｏ生成を達成すること（【０２１０】～【０２１１】）。 (オ) 実施例３のＳＣＲ触媒が、ハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ×長さ１５．２４ｃｍ、平方センチメートルあたり４００／（２．５４）２セル、及び０．１５２ミリメートルの壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって形成した第１コーティングと、第１コーティングの全長にわたって形成した第２コーティングからなり、第１コーティングのウオッシュコート装填量が２．１ｇ／ｉｎ３であり、１．９９５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．１０５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量が１．５ｇ／ｉｎ３であり、１．４３ｇ／ｉｎ３のチタニア＋酸化タングステン（９０質量％ＴｉＯ２、１０質量％ＷＯ３）、及び０．０７ｇ／ｉｎ３のシリカを含むＳＣＲ触媒であること（【０２１３】～【０２１６】）。 (カ) 比較例３のＳＣＲ触媒が、ハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ×長さ１５．２４ｃｍ、平方センチメートルあたり４００／（２．５４）２セル、及び０．１５２ミリメートルの壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって形成した第１コーティングと、第１コーティングの全長にわたって形成した第２コーティングからなり、第１コーティングのウオッシュコート装填量が２．１ｇ／ｉｎ３であり、１．９９５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．１０５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量が１．５１ｇ／ｉｎ３であり、１．４ｇ／ｉｎ３のチタニア＋酸化タングステン（９０質量％ＴｉＯ２、１０質量％ＷＯ３）、０．０７ｇ／ｉｎ３のシリカ、及び０．０３７５ｇ／ｉｎ３のバナジウム（Ｖ２Ｏ５として計算する）を含むＳＣＲ触媒であること（【０２１８】～【０２２０】）。 (キ) 比較例４のＳＣＲ触媒が、ハニカムコーディエライトモノリス基材（直径２６．６７ｃｍ×長さ１５．２４ｃｍ、平方センチメートルあたり４００／（２．５４）２セル、及び０．１５２ミリメートルの壁厚を有する円筒形の基材）の全長にわたって形成したコーティングからなり。コーティングのウオッシュコート装填量が２．１ｇ／ｉｎ３であり、１．９９５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．１０５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含むＳＣＲ触媒であること（【０２２２】～【０２２３】）。 (ク) 実際の排気ガス条件下で、過渡試験サイクル条件下（ＷＨＴＣ－世界調和試験サイクル）で、実施例３及び比較例３～４のＳＣＲ触媒をそれぞれ評価し、実施例３の新鮮な触媒及びエージングした触媒は、実際の排気ガス条件下で、ＮＯｘ変換とＮ２Ｏ生成との間の優れたバランスを得ることができ、比較例の触媒と比較して、改善された触媒性能を有し、安定であり、また硫酸化に対してより耐性があること（【０２２５】～【０２３２】）。 (４) サポート要件充足性の判断 ア 本願発明の課題 本願発明の課題は、前記(３)イの記載事項からみて、低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温においてさえ、優れたｄｅＮＯｘを達成する選択的接触還元触媒を提供することといえる。 イ 本願発明の詳細な説明に記載された課題を解決するための手段 (ア) 本願発明の詳細な説明には、前記(３)ウに示したとおり、「課題を解決するための手段」が、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒であり、（ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材；（ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含む、第１コーティング；（ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティングを含む、選択的接触還元触媒（以下、「選択的接触還元触媒Ａ」という。）、あるいは、ディーゼルエンジンの排気ガスを処理するための選択的接触還元触媒であり、（ｉ）入口端部、出口端部、入口端部から出口端部まで延びる基材軸方向長さ、及びそれを通って延びるフロースルー基材の内壁によって規定される複数の通路を含むフロースルー基材；（ｉｉ）内壁と通路との間の界面を規定する基材の内壁の表面に適用された第１コーティングであって、第１コーティングが基材軸方向長さの４０～１００％にわたって延び、第１コーティングが銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料を含む、第１コーティング；（ｉｉｉ）基材軸方向長さの２０～１００％にわたって延びる第２コーティングであって、第２コーティングがチタニアを含む第１酸化物材料を含み、第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなる、第２コーティングを含む、選択的接触還元触媒（以下、「選択的接触還元触媒Ｂ」という。）であることが記載されている。 (イ) また、本願発明の詳細な説明には、前記(３)エに示したとおり、「発明を実施するための形態」として、前記(ア)の「選択的接触還元触媒Ｂ」が記載され（前記(３)エ(ア)）、さらに、当該選択的接触還元触媒における、第１コーティングに含まれるゼオライト材料や酸化物バインダーの含有量、装填量、装填量比や、８員環の多孔性ゼオライト材料の種類（前記(３)エ(イ)、(ウ)）、第２コーティングに含まれる第１酸化物材料、第２酸化物材料の種類や装填量、酸化バナジウムの含有量、第１酸化物材料に含まれるチタニアの結晶構造（前記(３)エ(エ)～(カ)）、第１コーティングの総装填量と第２コーティングの総装填量の比率（前記(３)エ(キ)）、並びに、フロースルー基材の材質（前記(３)エ(ク)）などが記載されているから、前記(ア)の「選択的接触還元触媒Ｂ」について、第１コーティングが、１～４ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量でゼオライト材料を含み、０．０５～０．１５ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で酸化物バインダーを含むこと、第１コーティングの９５～１００質量％は、銅を含む８員環の多孔性ゼオライト材料、及び酸化物バインダーからなること、第２コーティングが、０．５～４．０ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で第１酸化物材料を含み、シリカ、アルミナ、ジルコニア及びセリアの１つ以上を含む第２酸化物材料をさらに含み、０．０１～０．６ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で第２酸化物材料を含むこと、第１コーティングの総装填量（ｌ１）の第２コーティングの総装填量（ｌ２）に対する比、（ｌ１）：（ｌ２）は、０．５：１～５：１の範囲であること、並びに、フロースルー基材はセラミック物質を含むことを特定した選択的接触還元触媒（以下、「選択的接触還元触媒Ｂ’」という。）も記載されているといえる。 (ウ) 他方、本願発明の詳細な説明の「発明を実施するための形態」の前記記載は、選択的接触還元触媒に含まれる成分や、その含有量や装填量などの数値範囲を羅列しているだけであって、ディーゼルエンジンの排ガス処理における、ＮＯｘ変換やＮ２Ｏ生成、触媒の硫黄耐性にどのように影響しているかについては何ら説明していない。 (エ) 加えて、選択的接触還元触媒の第１コーティングに含まれる銅及び鉄の１つ以上を含む８員環の多孔性ゼオライト材料が、ディーゼルエンジンの排ガス処理におけるＮＯｘ還元触媒であり、ＮＯｘ変換に関与していることは、本願出願時の技術常識であるといえるものの、第２コーティングに含まれる第１酸化物材料のチタニア、第２酸化物材料に含まれる成分、及び酸化バナジウムの、ＮＯｘ変換やＮ２Ｏ生成、触媒の硫黄耐性に対する役割が技術常識であるとの証拠はない。 (オ) 前記(ウ)、(エ)で検討したとおり、本願発明の詳細な説明の「発明を実施するための形態」には、第２コーティングに含まれる第１酸化物材料のチタニア、第２酸化物材料に含まれる成分、及び酸化バナジウムや、それらの装填量や含有量が、ＮＯｘ変換やＮ２Ｏ生成、触媒の硫黄耐性に対してどのような影響をしているかについて説明されていないし、そのような技術常識を示す証拠がないため、「課題を解決するための手段」として記載された前記(ア)の「選択的接触還元触媒Ａ」、「選択的接触還元触媒Ｂ」、及び「発明を実施するための形態」に記載された前記(イ)の「選択的接触還元触媒Ｂ’」は、ディーゼルエンジンの排ガス処理において、低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温において、優れたＮＯｘ除去を達成することを推認することは困難であるといわざるを得ず、本願発明の課題を解決できると認識できない。 (カ) そこで、実施例に係る具体例に目を向けると、実施例１には、前記(３)オ(ア)に示したとおり、ハニカムコーディエライトモノリス基材の全長にわたって形成した第１コーティングと、第１コーティングの全長にわたって形成した第２コーティングからなり、第１コーティングのウオッシュコート装填量が２．３ｇ／ｉｎ３であり、２．１８５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．１１５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量が１．２ｇ／ｉｎ３であり、１．０６ｇ／ｉｎ３のチタニア、０．１１ｇ／ｉｎ３のＳｉ安定化ガンマ－アルミナ、及び０．０３ｇ／ｉｎ３のシリカを含むＳＣＲ触媒が記載され、また、実施例３には、前記(３)オ(オ)に示したとおり、ハニカムコーディエライトモノリス基材の全長にわたって形成した第１コーティングと、第１コーティングの全長にわたって形成した第２コーティングからなり、第１コーティングのウオッシュコート装填量が２．１ｇ／ｉｎ３であり、１．９９５ｇ／ｉｎ３のＣｕ－ＣＨＡ、及び０．１０５ｇ／ｉｎ３のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量が１．５ｇ／ｉｎ３であり、１．４３ｇ／ｉｎ３のチタニア＋酸化タングステン（９０質量％ＴｉＯ２、１０質量％ＷＯ３）、及び０．０７ｇ／ｉｎ３のシリカを含むＳＣＲ触媒が記載されている。 そして、実施例２には、前記(３)オ(イ)～(エ)に示したとおり、実際の排気ガス条件下で、過渡試験サイクル条件下（ＷＨＴＣ－世界調和試験サイクル－高温相）で評価して、実施例１の新鮮なＳＣＲ触媒が、第２コーティングにＦｅ－ゼオライトを含む比較例１の新鮮なＳＣＲ触媒と比較して、新鮮な条件下で低いＮ２Ｏ生成を維持しながら、改善されたＮＯｘ変換を達成すること、実施例１のエージングしたＳＣＲ触媒が、Ｃｕ－ＣＨＡを含むＳＣＲ触媒のみから構成され、エージングした比較例２のＳＣＲ触媒と比較して、良好なＮＯｘ変換を示すと同時に、低減されたＮ２Ｏ生成を達成することが記載され、また、実施例４には、前記(３)オ(カ)～(ク)に示したとおり、実施例３の新鮮なＳＣＲ触媒及びエージングしたＳＣＲ触媒は、第２コーティングにチタニアとバナジウムを含む比較例３のＳＣＲ触媒や、Ｃｕ－ＣＨＡを含むＳＣＲ触媒のみから構成される比較例４のＳＣＲ触媒と比較して、ＮＯｘ変換とＮ２Ｏ生成との間のバランスが優れていることが記載されている。 (キ) 前記(カ)を踏まえると、実施例１及び３のＳＣＲ触媒は、比較例のＳＣＲ触媒と比較して、改善された触媒性能を有し、安定であり、また硫酸化に対してより耐性があるといえるため、実施例１及び３のＳＣＲ触媒は、当業者において、本願発明の課題を解決できると認識できる。 (ク) また、実施例１と比較例１、２との比較から、チタニアが含まれている第２コーティングを使用することで、新鮮な条件下で低いＮ２Ｏ生成を維持しながら、改善されたＮＯｘ変換を達成し、エージングされたときには、良好なＮＯｘ変換を示すと同時に、低減されたＮ２Ｏ生成を達成できること、さらに、実施例３と比較例３との比較から、チタニアが含まれている第２コーティングにバナジウムが存在すると、新鮮な条件下又はエージングされたときに、ＮＯｘ変換とＮ２Ｏ生成との間のバランスが悪くなることが一応理解できる。 (ケ) しかしながら、前記(ウ)で検討したとおり、本願発明の詳細な説明には、第２コーティングに含まれるチタニアや酸化バナジウムの含有量、第１酸化物材料や第２酸化物材料の装填量、あるいは、第２酸化物材料に含まれる成分が、ＮＯｘ変換やＮ２Ｏ生成、触媒の硫黄耐性に対してどの程度影響するかについて記載されていない。 そして、化学の分野では、発明の構成から発明の効果を予測することが困難であることを考慮すると、第２コーティングに含まれるチタニアや酸化バナジウムの含有量、第１酸化物材料や第２酸化物材料の装填量、あるいは、第２酸化物材料に含まれる成分が、ＮＯｘ変換やＮ２Ｏ生成、触媒の硫黄耐性に対してどの程度影響するかを予測することも困難といわざるを得ない。 そうしてみると、前記(ク)で検討したとおり、第２コーティングに含まれるチタニアやバナジウムの役割が理解できたとしても、前記(イ)の「選択的接触還元触媒Ｂ’」のように、第２コーティングの少なくとも７５質量％が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、第２コーティングの０～０．０１質量％が、Ｖ２Ｏ５として計算される１種以上の酸化バナジウムからなり、第２コーティングが、０．５～４．０ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で第１酸化物材料を含み、シリカ、アルミナ、ジルコニア及びセリアの１つ以上を含む第２酸化物材料をさらに含み、０．０１～０．６ｇ／ｉｎ３の範囲の装填量で第２酸化物材料を含むといったすべての範囲において、実施例１及び３のＳＣＲ触媒と同様に、本願発明の課題を解決できると認識できることについてまで、当業者が認識することは到底できない。 ウ 本願特許請求の範囲の記載と本願発明の詳細な説明の記載との対比判断 本願特許請求の範囲の請求項１の記載は、前記２に摘記したとおりであって、本願発明の「選択的接触還元触媒」は、前記イ(イ)の「選択的接触還元触媒Ｂ’」であるから、前記イ(オ)、(ケ)で検討したとおり、発明の詳細な説明の記載や出願時の技術常識に照らして、本願発明の課題を解決できると認識できる範囲内のものといえない。 エ 請求人の主張の検討 (ア) 請求人の主張について 令和７年１２月５日提出の意見書における請求人の主張は、次のとおりである（同意見書の「（５）理由２（サポート要件）について」参照。）。 「本願請求項に係る発明の課題は、新鮮時及び経時劣化時のいずれにおいても、低いＮ２Ｏ形成を示し、硫黄耐性がより高い一方で、低温においてさえ、優れたｄｅＮＯｘを達成する選択的接触還元触媒を提供することにあり、且つその課題は達成されました（本願明細書の段落［０００２］～［０００５］、［０００８］、［０２１１］、［０２２８］～［０２３１］）。 これに対して、本願請求項１においては、基材、第１コーティング及び第２コーティングの構成が明確に特定されています。 本願明細書の実施例１には、ＳＣＲ触媒について、ハニカムコーディエライトモノリス基材が用いられたこと、第１コーティングのウオッシュコート装填量は１４０．３５ｇ／ｌ（２．３ｇ／ｉｎ３）であり、１３３．３４ｇ／ｌ（２．１８５ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び７．０２ｇ／ｌ（０．１１５ｇ／ｉｎ３）のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量は７３．２３ｇ／ｌ（１．２ｇ／ｉｎ３）であり、６４．６９ｇ／ｌ（１．０６ｇ／ｉｎ３）のチタニア、６．７１ｇ／ｌ（０．１１ｇ／ｉｎ３）のＳｉ安定化ガンマ－アルミナ、及び１．８３ｇ／ｌ（０．０３ｇ／ｉｎ３）のシリカを含んでいたことが記載されています（本願明細書の段落［０１９６］～［０２０１］）。 また、本願明細書の実施例３には、ＳＣＲ触媒について、ハニカムコーディエライトモノリス基材が用いられたこと、第１コーティングのウオッシュコート装填量は１２８．１５ｇ／ｌ（２．１ｇ／ｉｎ３）であり、１２１．７４ｇ／ｌ（１．９９５ｇ／ｉｎ３）のＣｕ－ＣＨＡ、及び６．４１ｇ／ｌ（０．１０５ｇ／ｉｎ３）のジルコニアを含み、第２コーティングのウオッシュコート装填量は９１．５３ｇ／ｌ（１．５ｇ／ｉｎ３）であり、８７．２６ｇ／ｌ（１．４３ｇ／ｉｎ３）のチタニア＋酸化タングステン、及び４．２７ｇ／ｌ（０．０７ｇ／ｉｎ３）のシリカを含んでいたことが記載されています（本願明細書の段落［０２１３］～［０２１６］）。 そして、本願明細書の実施例２及び４において、実施例１及び３のＳＣＲ触媒は、新鮮時及び経時劣化時のいずれにおいても、比較例１～４のＳＣＲ触媒と比べて、低いＮ２Ｏ生成を維持しながら、優れたＮＯｘ変換を示すことも示されています（本願明細書の段落［０２１０］～［０２１２］、［０２２５］～［０２３２］）。 即ち、本願実施例１においては、第１コーティングの約９５％（１３３．３４／１４０．３５×１００％）が銅を含むＣｕ－ＣＨＡからなり、第２コーティングの少なくとも約８８質量％（７３．２３／６４．６９×１００％）が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、（ｌ１）：（ｌ２）が、１．９２（１４０．３５／７３．２３）：１であり、第１コーティング中のゼオライト装填量が、２．１８５ｇ／ｉｎ３であり、第１コーティング中の酸化物バインダーの装填量が、０．１１５ｇ／ｉｎ３であり、第２コーティング中の第１酸化物材料の装填量が、１．０６ｇ／ｉｎ３であり、第２コーティング中の第２酸化物材料が、シリカ及びアルミナであり、且つその装填量が、０．１４ｇ／ｉｎ３（０．１１＋０．０３）であることが示されています。 また、同様に実施例３においては、第１コーティングの約９５％（１２１．７４／１２８．１５×１００％）が銅を含むＣｕ－ＣＨＡからなり、第２コーティングの少なくとも約９５質量％（８７．２６／９１．６３×１００％）が、ＴｉＯ２として計算されるチタニアからなり、（ｌ１）：（ｌ２）が、１．４（１２８．１５／９１．５３）：１であり、第１コーティング中のゼオライト装填量が、１．９９５ｇ／ｉｎ３であり、第１コーティング中の酸化物バインダーの装填量が、０．１０５ｇ／ｉｎ３であり、第２コーティング中の第１酸化物材料の装填量が、１．４３ｇ／ｉｎ３であり、第２コーティング中の第２酸化物材料が、シリカであり、且つその装填量が、０．０７ｇ／ｉｎ３であることが示されています。 そして、上記本願明細書の実施例１及び３に記載される事項は、本願請求項１及び１３に係る発明の範囲に包含されているものと思料します。したがいまして、本願請求項１～１５に係る発明は、サポート要件を満たすものと思料します。」 (イ) 主張に対する判断 前記(ア)の主張は、要するに、本願発明の課題を解決できる実施例１及び３のＳＣＲ触媒が、本願発明に包含されていることを論拠にして、本願発明がサポート要件を満たすことを主張するものである。 しかしながら、本願発明の一部である実施例１及び３のＳＣＲ触媒が本願発明の課題を解決できるとしても、前記イで検討したとおり、本願発明に含まれるすべての範囲において、本願発明の課題を解決できると認識できないから、前記(ア)の主張は採用できない。 オ 小括 以上のとおりであるから、本件特許請求の範囲の請求項１の記載は、特許法第３６条第６項第１号に適合しない。 ６ むすび 以上のとおり、本件特許請求の範囲の請求項１の記載は、特許法第３６条第６項第１号に適合するものでなく、本願は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていないから、その余の事項について検討するまでもなく、特許法第４９条第４号に該当するため拒絶すべきものである。 よって、結論のとおり審決する。