2020-014166

特願２０１９－ ８９９８「光起電力ソリッドステート変圧器，光起電力インバータシステム及び双方向高電圧変換器」拒絶査定不服審判事件〔令和 １年 ８月 ８日出願公開，特開２０１９－１３４６６５〕について，次のとおり審決する。

結 論 本件審判の請求は，成り立たない。

理 由 第１．手続の経緯 本願は，平成３１年１月２３日（パリ条約による優先権主張外国庁受理 ２０１８年１月３１日（以下，「優先日」という。） 中国）を出願日とする出願であって，令和１年１２月１８日付けで拒絶理由が通知され，これに対して令和２年３月２３日に意見書が提出されるとともに手続補正がなされたが，令和２年５月２９日付けで拒絶査定がなされた（以下，「原査定」という。）。これに対して，令和２年１０月８日に審判請求がなされると同時に手続補正がなされたものである。 第２．令和２年１０月８日にされた手続補正についての補正の却下の決定 ［補正の却下の決定の結論］ 令和２年１０月８日にされた手続補正（以下「本件補正」という。）を却下する。 ［理由］ １．本件補正について（補正の内容） （１）本件補正後の特許請求の範囲の記載 本件補正により，特許請求の範囲の請求項１の記載は，次のとおり補正された。（下線部は，補正箇所である。） 「光起電力ソリッドステート変圧器であって、 複数の単相モジュールと、フィルタとを含み、前記単相モジュールは、複数の多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータと、複数のカスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールとを含み、 前記多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータのそれぞれは、１つのＤＣ/ＡＣモジュール、１つの高周波変圧器、及び複数のＡＣ/ＤＣモジュールを含み、 前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの入力端は、少なくとも一つの前記ＡＣ/ＤＣモジュールの出力端に接続され、 複数の前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの出力端はカスケード接続され、且つカスケード接続された第１の出力端を前記単相モジュールの第１の出力端とし、カスケード接続された第２の出力端を前記単相モジュールの第２の出力端とし、 前記単相モジュールの第１の出力端は、前記フィルタの入力端に接続され、複数の前記単相モジュールの第２の出力端は互いに接続されるか、又は前記単相モジュールの第２の出力端は前記フィルタの出力端に接続され、 複数の前記多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータは、各単相モジュールでは、同一のＤＣ/ＡＣモジュール、同一の高周波変圧器を共有せず、 前記高周波変圧器は、絶縁電圧レベルが１０ＫＶ以上の変圧器であることを特徴とする光起電力ソリッドステート変圧器。」 （２）本件補正前の特許請求の範囲 本件補正前の，令和２年３月２３日にされた手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１の記載は次のとおりである。 「光起電力ソリッドステート変圧器であって、 複数の単相モジュールと、フィルタとを含み、前記単相モジュールは、複数の多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータと、複数のカスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールとを含み、 前記多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータのそれぞれは、１つのＤＣ/ＡＣモジュール、１つの高周波変圧器、及び複数のＡＣ/ＤＣモジュールを含み、 前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの入力端は、少なくとも一つの前記ＡＣ/ＤＣモジュールの出力端に接続され、 複数の前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの出力端はカスケード接続され、且つカスケード接続された第１の出力端を前記単相モジュールの第１の出力端とし、カスケード接続された第２の出力端を前記単相モジュールの第２の出力端とし、 前記単相モジュールの第１の出力端は、前記フィルタの入力端に接続され、複数の前記単相モジュールの第２の出力端は互いに接続されるか、又は前記単相モジュールの第２の出力端は前記フィルタの出力端に接続され、 複数の前記多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータは、各単相モジュールでは、同一のＤＣ/ＡＣモジュール、同一の高周波変圧器を共有しないことを特徴とする光起電力ソリッドステート変圧器。」 ２．補正の適否 本件補正は，請求項１について，本件補正前の「高周波変圧器」に「前記高周波変圧器は、絶縁電圧レベルが１０ＫＶ以上の変圧器である」との限定を加えたものである。また，本件補正前の請求項１に記載された発明と本件補正後の請求項１に記載される発明の産業上の利用分野及び解決しようとする課題は同一である。したがって，請求項１についての本件補正は特許法第１７条の２第５項第２号に掲げる特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。 そこで，本件補正後の請求項１に記載された発明（以下，「本件補正発明」という。）が特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に適合するか否か（特許出願の際独立して特許を受けることができるものか否か）を検討する。 （１）本件補正発明 本件補正発明は，上記１（１）に記載したとおりのものである。 （２）引用文献及び引用発明，並びに周知技術及び技術常識 ア 引用文献１ （ア）本願の優先日前に頒布又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となり，原査定の理由において引用された，米国特許出願公開第２０１５／００１６１５９号明細書（以下，「引用文献１」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。（下線は，当審において付加した。以下，同じ。） ａ 「[0084] FIG. 1 illustrates a first embodiment of a power converter circuit (power inverter circuit) 4 for converting a plurality of n (at least two) DC input voltages V31, V32, V3n into one AC output voltage v1 and one AC output current iOUT, respectively. It should be noted in this connection that throughout the drawings DC voltages and DC currents will be denoted using capital letters “V” and “I,” while AC voltages and AC currents will be denoted using lowercase letters “v” and “i.” The power converter circuit includes a plurality of n (at least two) converter units (inverter units) 21, 22, 2n, with n≧2. Each of these converter units includes an input with input terminals 211, 221; 212, 222; and 21n, 22n that are configured to be coupled to a DC power source 31, 32, 3n. In FIG. 1, besides the power converter circuit 1 with the converter units 21, 22, 2n DC power sources 31, 32, 3n are also illustrated. These DC power sources 31, 32, 3n together with the power converter circuit 1 form an AC power supply system or an AC current supply system. The DC power sources 31, 32, 3n are implemented as photovoltaic (PV) modules in the embodiment illustrated in FIG. 1. However employing PV modules as DC power sources is only an example. Any other type of DC power source, such as a power source including fuel cells, may be used as well. It is even possible to employ different types of DC power sources in one power supply system. （当審訳：[0084]図１は，ｎ個(2以上)の複数の直流入力電圧V31，V32，V3nを１つの交流出力電圧v1及び交流出力電流iOUTに変換するための電力変換回路(電力インバータ回路)4の第１の実施形態を示している。なお，以下の図面において，直流電圧および直流電流は大文字のＶとＩを使用して示され，一方，交流電圧および交流電流は小文字のｖとｉを使用して示されることを留意されたい。電力変換回路は，ｎ個(少なくとも２以上)の複数の電力変換ユニット(インバータユニット)21，22，2nを備えている。これらの電力変換ユニットの各々は，直流電源31，32，3nに接続するように構成された入力端子211と221，212と222，および21nと22nを含む。図１において，電力変換ユニット21，22，2nを有する電力変換回路1に加えて，直流電源31，32，3nも示されている。これらの直流電源31，32，3nは電力変換回路1とともに，交流電源系統または交流電流供給システムを形成する。直流電源31，32，3nは, 図１に示した実施の形態において，光起電（ＰＶ）モジュールとして実現される。しかしながら，直流電源としてのＰＶモジュールを用いることは単なる例示に過ぎない。任意の他のタイプの燃料電池のような直流電源の電力源が含まれ使用できる。また，１つの電源供給システムにおいて異なる種類の直流電力供給源を使用することも可能である。）」 ｂ 「[0119]The switches 421-424 may be implemented as conventional electronic switches. Referring to FIG. 7A, which illustrates a first embodiment for implementing the switches, the switches may be implemented as mosfets, specifically as n-type mosfets. Electronic switch 42 in FIG. 7A represents an arbitrary one of the switches 421-424. A mosfet, such as the n-type mosfet illustrated in FIG. 7A has an integrated diode that is also illustrated in FIG. 7A. This diode is known as body diode and may act as a freewheeling element. A drain-source path, which is a path between a drain terminal and a source terminal, forms a load path of a mosfet, and a gate terminal forms a control terminal. （当審訳：[0119]スイッチ421-424は従来の電子スイッチとして実施することができる。図７Ａは，スイッチを実装するための第１の実施形態を示しており，この例では，スイッチは，ＭＯＳＦＥＴとして実現され，具体的にはｎ型ＭＯＳＦＥＴであってもよい。図７Ａにおいて，電子スイッチ42はスイッチ421-424の任意の1つを表す。また，図７Ａに示すようなｎ型ＭＯＳＦＥは，図７Ａに示されている集積されたダイオードを有している。このダイオードは，ボディダイオードとして知られており，フリーホイール要素として作用することができる。また，レイン端子とソース端子との間のドレイン-ソース経路は，ＭＯＳＦＥＴの負荷経路が形成し，ゲート端子は，制御端子を形成する。） [0120] Referring to FIG. 7B, the switches 421-424could also be implemented as IGBTs, where additionally a diode may be connected between a collector and an emitter terminal of the IGBT. This diode acts as a freewheeling element. In an IGBT, the load path runs between the emitter and the collector terminal, and the gate terminal forms a control terminal. （当審訳：[0120]図７Ｂを参照すると，スイッチ421-424は，ＩＧＢＴとして実施することができ，また，ダイオードは，ＩＧＢＴのコレクタ-エミッタ間に接続することができる。このダイオードはフリーホイーリング素子として作用する。ＩＧＢＴにおいて，負荷経路はエミッタとコレクタ端子の間であって，ゲート端子が制御端子を形成する。） [0121] According to a further embodiment, two of the four switches, such as the first and third transistors 421, 423are implemented as SCR Thyristors, while the other two switches are implemented as mosfet. （当審訳：[0121]さらなる実施形態によれば，4個のスイッチのうち２個の第1及び第3のトランジスタ421，423はＳＣＲサイリスタとして実装でき，他の2個のスイッチがＭＯＳＦＥＴとして実施される。） [0122] According to yet another embodiment, illustrated in FIG. 7C, the switches 421-424can be implemented as GaN-HEMTs (Gallium-Nitride High Electron Mobility Transistors). Unlike a conventional (silicon or silicon carbide) mosfet a GaN-HEMT does not include an integrated body diode. In a GaN-HEMT, a current conduction in a reverse direction (corresponding to the forward direction of a body diode in a conventional mosfet) can be obtained through a substrate biased turn-on. When implementing the switches in GaN technology, all switches of one converter unit can be implemented on a common semiconductor substrate. （当審訳：[0122]さらに別の実施形態によれば，図７（ｃ）に示す，スイッチ421-424は，ＧａＮ－ＨＥＭＴ(窒化ガリウムHigh Electron Mobility Transistor)として実装することができる。従来の(シリコン又はシリコンカーバイド)ＭＯＳＦＥＴとは異なり，本ＧａＮ－ＨＥＭＴは，集積ボディダイオードを有していない。ＧａＮ－ＨＥＭＴでは，逆方向(従来のＭＯＳＦＥＴのボディダイオードの順方向に対応する)の電流は，ターンオンにバイアスされた基板を通して得ることができる。ＧａＮ技術でスイッチを実現した場合，1つの電力変換ユニットの全てのスイッチが共通の半導体基板上に実現することができる。）」 ｃ 「[0336] In the embodiment of FIG. 44, each converter unit 2 receives a DC voltage V3 from a DC power source 3. The level of the DC voltage V3 is dependent on the specific type of DC power source. According to one embodiment, the individual DC power sources 3 each include a string with several PV modules connected in series, so as to provide a voltage level of between several 10V and several 100V. In this case, the power converter circuit 1 can be configured to be coupled to a mid-voltage grid supplying voltages of between 10 kV and 20 kV. （当審訳：[0336]図４４の実施形態では，各電力変換ユニット2は，直流電源3からの直流電圧V3が印加される。直流電圧V3のレベルは，直流電源の特定のタイプに依存する。一実施形態によれば，直列に接続された複数のＰＶモジュールを有するストリングを含む各直流電源３は，数十Ｖから数百Ｖの間の電圧レベルを提供することができる。この場合，電力変換回路1は，１０ＫＶと２０ＫＶとの間の中電位電力網に結合されるように構成することができる。」 ｄ 「[0345] FIG. 52 illustrates yet a further embodiment of a power converter circuit 1. This power converter circuit 1 includes a DC/DC stage with a plurality of DC/DC converters that share one transformer 69. In the present embodiment, the transformer 69 includes m primary windings 69P1-60Pm （審判注：「69Pn」の誤記と認められる，以下同じ。）and n secondary windings 69S1-60Sn（審判注：「69Sn」の誤記と認められる。） that are inductively coupled. Each of the primary windings 69P1-60Pm iscoupled to a switching circuit 6211-621m, wherein each of the switching circuits 6211-621mis connected to an input with input terminals 211, 21m, 221, 22m. In the present embodiment, each of the switching circuits 6211, 621m is connected to a different DC power source. However, this is only an example. According to a further embodiment (not illustrated) two or more switching circuits are connected to one common DC power source. Referring to FIG. 50（審判注：「FIG. 52」の誤記と認められる，以下同じ。）, a rectifier circuit 6221-622n is connected to each of the secondary windings 69S1-69Sn. Each rectifier circuit 6221-622n is configured to generate a DC link voltage V61-V6n from a voltage across the corresponding secondary winding 69S1-69Sn. Each of a plurality DC/AC converters 41-4n that have their outputs connected in series receives one of the DC link voltages V61-V6n, wherein the individual DC/AC converters 41-4n together output the output current i1. Optionally, an unfolding bridge 300 is connected between the series circuit with the DC/AC converters 41-4n and the output terminals 11,12. （当審訳：[0345]図５２は，電力変換回路1の更に別の実施形態を示す。すなわち，この電力変換回路1は，１つの変圧器69を共有する複数のＤＣ／ＤＣコンバータからなるＤＣ／ＤＣ段を含む。本実施形態では，変圧器69は，誘導結合された複数ｍ個の一次巻線69P1-69Pmおよび複数ｎ個の二次巻線69S1-69Snを含む。一次巻線69P1-69Pmの各々は，スイッチング回路6211-621mに接続され，スイッチング回路6211-621mは，入力端子211,21m,221,22mの入力に接続されている。本実施形態では，スイッチング回路6211-621mの各々は，異なる直流電源へと接続されている。しかし，これは一例にすぎない。さらなる実施形態（図示せず）によれば，２以上のスイッチング回路は，１つの共通の直流電源に接続されている。図５２を参照すると，整流回路6221-622nは，それぞれの二次巻線69S1-69Snの各々に接続されている。各整流回路6221-622nは，対応する二次巻線69S1-69Snの両端電圧からＤＣリンク電圧V61-V6n を生成するように構成される。出力が直列に接続された複数のＤＣ／ＡＣコンバータ41-4n の各々は，ＤＣリンク電圧V61-V6n の一つを受信し，個々のＤＣ／ＡＣコンバータ41-4n は，共に出力電流i1を出力する。任意選択的に，ブリッジ300は，直列接続回路のＤＣ／ＡＣコンバータ41-4n と，出力端子11,12との間に接続されている。）」 ｅ 「[0377] FIG. 60 schematically illustrates one embodiment of a 3-phase power converter circuit. This 3-phase power converter circuit includes three single phase power converter circuits 1R, 1S, 1T, wherein each of these single phase power converter circuits 1R, 1S, 1T can be implemented like the single phase power converter circuit explained herein before. In FIG. 60, one single phase power converter circuit 1R of these three single power converter circuits is illustrated in detail, the other two single phase power converter circuits 1S, 1T are only schematically illustrated. The topology of the single phase converter 1R shown in FIG. 60 corresponds to the topology of the single phase power converter circuit shown in FIG. 1 to which reference is made. Instead of the topology shown in FIG. 1, the topology shown in FIG. 23 may be used in the single phase converter 1R as well. In the single phase converter 1R shown in FIG. 60 and the single phase converter 1 shown in FIG. 1, like features have corresponding reference characters, wherein the reference characters in FIG. 60 additionally include an index “R.” For example, the power converter units in the single phase converter 1 shown in FIG. 1 have reference characters 21-2n, while the corresponding power converter units in the single phase converter 1R shown in FIG. 60 have reference characters 2R1-2Rn. The individual converter units 2R1-2Rn of the single phase converter 1R shown in FIG. 60 can be implemented in accordance with one of the embodiments explained herein before. （当審訳：[0377]図６０は，３相用電力変換回路の一実施形態を概略的に示す。この３相用電力変換回路は，３個の単相の電力変換回路1R，1S，1T を含み，単相の電力変換回路1R，1S，1T のそれぞれは，本明細書で前に説明した単相の電力変換回路等で実装することができる。図６０では，これら３個の電力変換回路の１つの単相の電力変換器回路1Rが詳細に示され，他の２個の単相の電力変換器回路1S，1Tは，概略的にのみ図示されている。図６０に示す単相の電力変換回路1Rのトポロジーは，前に説明した図１に示す単相の電力変換回路のトポロジーに対応する。図１のトポロジーの代わりに，図２３に示されたトポロジーを単相の電力変換回路1Rに同様に使用することができる。図６０に示す単相の電力変換回路1Rと図１に示す単相の電力変換回路1においては，同じ特徴には対応する参照符号を有し，図６０中では参照符号は更に，インデックス“Ｒ”を含む。例えば，図１に示す単相の電力変換回路1における電力変換ユニットは，参照符号21-2nを有し，図６０に示す単相の電力変換回路1Rのこれに対応する電力変換ユニットには，参照符号2R1-2Rn を有している。図６０に示した単相電力変換回路1Rの各電力変換ユニット2R1-2Rnは，ここで先に説明した実施形態のうちの１つに従って実施することができる。） [0378] The 3-phase power converter circuit is configured to be coupled to a 3-phase power grid. This 3-phase power grid may include three phases R, S, T and a neutral N as illustrated in FIG. 60 (where the three phases R, S, T and the neutral N are schematically illustrated). Referring to FIG. 61, the 3-phase power grid may include three phases R, S, T, only. （当審訳：[0378]３相用電力変換回路は，３相の電力網に結合されるように構成されている。この３相の電力網は，図６０(３相Ｒ，Ｓ，Ｔと中性点Ｎは，概略的に示されている)に示すように，３相Ｒ，Ｓ，Ｔと中立点Ｎとを含んでよい。図６１に示すように，３相の電力網は３相Ｒ，Ｓ，Ｔだけを含んでもよい。） [0379] Referring to FIG. 60, each of the three single phase power converter circuits 1R, 1S, 1T includes an output, with each of these outputs including two output nodes 11R, 12R, 11S, 12S, and 11T, 12T, respectively. Each of the single phase power converter circuits 1R, 1S, 1T is configured to be coupled to one of the three phases R, S, T and the neutral N. For this, a first output terminal 11R of a first single phase power converter circuit 1R is coupled to a first phase R, a first output terminal 11S of a second single phase power converter circuit 1S is coupled to a second phase S, and a first output terminal 11T of a third single phase power converter circuit 1T is coupled to a third phase T. Second output terminals 12R, 12S, 12T of the individual single phase power converter circuits 1R, 1S, 1T, are coupled to the neutral N. （当審訳：[0379]図６０を参照すると，３個の単相の電力変換回路1R，1S，1Tは，対応するそれぞれの２つの出力ノード11Rと12R，11Sと12S，11Tと12Tを含む出力を備えている。単相の電力変換回路1R, 1S，1Tのそれぞれは，この３相Ｒ，Ｓ，Ｔと中立点Ｎのうちの１つに結合されるように構成されている。そのため，第１の単相の電力変換回路1R の第１の出力端子11R が第１相Ｒに接続され，第２の単相の電力変換回路1Sの第１の出力端子11Sが第２相Ｓに接続され，第３の単相の電力変換回路1Tの第１の出力端子11Tが第３相Ｔに接続されている。各単相の電力変換回路1R，1S，1Tの第2の出力端子12R，12S，12Tが，中性点Ｎに接続されている。）」 ｆ 「図１ ［図：0001380510000001.jpg］ 」 ｇ 「図５２ ［図：0001380510000002.jpg］ 」 ｈ 「図６０ ［図：0001380510000003.jpg］ 」 ｉ 上記ｅの段落[0377]には図６０（上記ｈ）の実施形態として，“３個の単相の電力変換回路を含む３相用電力変換回路”が，また，段落[0378]には，「３相用電力変換回路は，３相の電力網に結合される」ことが記載されている。 してみると，引用文献１には，“３個の単相の電力変換回路を含み，３相の電力網に結合されるように構成されている３相用電力変換回路”が記載されているといえる。 ｊ 上記ｅの段落[0378]には図６０（上記ｈ）の実施形態として，“３相の電力網は，３相Ｒ，Ｓ，Ｔと中立点Ｎとを含んで”いること，また，段落[0379]には，「第１の単相の電力変換回路1R の第１の出力端子11R が第１相Ｒに接続され，第２の単相の電力変換回路1Sの第１の出力端子11Sが第２相Ｓに接続され，第３の単相の電力変換回路1Tの第１の出力端子11Tが第３相Ｔに接続されている。各単相の電力変換回路1R，1S，1Tの第２の出力端子12R，12S，12Tが，中性点Ｎに接続されている」ことが記載されている。 してみると，引用文献１には，“第１の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第１相に接続され，第２の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第２相に接続され，第３の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第３相に接続され，各単相の電力変換回路の第２の出力端子が，中性点に接続され”ることが記載されているといえる。 ｋ 上記ｅの段落[0377]には，「図６０に示す単相の電力変換回路1Rのトポロジーは，前に説明した図１に示す単相の電力変換回路のトポロジーに対応する」と記載され，そして，上記ａの段落[0084]には図１（上記ｆ）の実施形態として，「複数の直流入力電圧V31，V32，V3nを１つの交流出力電圧v1及び交流出力電流iOUTに変換するための電力変換回路」が，さらに，「直流電源31，32，3nは，図１に示した実施の形態において，光起電（ＰＶ）モジュールとして実現される」ことが記載されている。 してみると，引用文献１には図６０の実施形態の電力変換回路として，“電力変換回路は，複数の光起電（ＰＶ）モジュールとして実現される直流入力電圧を，１つの交流出力電圧及び交流出力電流に変換するもの”としたものが記載されているといえる。 ｍ さらに，上記ｄの段落[0345]には図１（上記ｆ）の電力変換回路１の別の実施形態である図５２（上記ｇ）として，“電力変換回路は，１つの変圧器を共有する複数のＤＣ／ＤＣコンバータからなるＤＣ／ＤＣ段を含み，変圧器は，誘導結合された複数ｍ個の一次巻線および複数ｎ個の二次巻線を含み，さらに，一次巻線の各々は，ｍ個のスイッチング回路に接続され，スイッチング回路は，入力端子と入力が接続され，スイッチング回路の各々は，異なる直流電源へと接続され”ることが記載されているといえる。 してみると，引用文献１には図６０の実施形態の電力変換回路として，“電力変換回路は，１つの変圧器を共有する複数のＤＣ／ＤＣコンバータからなるＤＣ／ＤＣ段を含み，変圧器は，誘導結合された複数ｍ個の一次巻線および複数ｎ個の二次巻線を含み，さらに，一次巻線の各々は，ｍ個のスイッチング回路に接続され，スイッチング回路は，入力端子と入力が接続され，スイッチング回路の各々は，異なる直流電源へと接続され”ることが記載されているといえる。 ｎ また，上記ｄの段落[0345]には図５２（上記ｇ）の実施形態として，「整流回路6221-622nは，それぞれの二次巻線69S1-69Snの各々に接続されている。各整流回路6221-622nは，対応する二次巻線69S1-69Snの両端電圧からＤＣリンク電圧V61-V6n を生成するように構成される。出力が直列に接続された複数のＤＣ／ＡＣコンバータ41-4n の各々は，ＤＣリンク電圧V61-V6n の一つを受信し，個々のＤＣ／ＡＣコンバータ41-4n は，共に出力電流i1を出力する」ことが記載されている。 してみると，引用文献１には図６０の実施形態の電力変換回路として，“ｎ個の整流回路は，それぞれの二次巻線の各々に接続され，対応する二次巻線両端電圧からＤＣリンク電圧を生成”すること，及び，“出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータの各々が，ＤＣリンク電圧の一つを受信し，共に出力電流を出力するものであ”ることが記載されているといえる。 ｏ 上記ｄの段落[0345]には図５２（上記ｇ）の実施形態において，“任意選択的に，ブリッジ300が，直列接続回路のＤＣ／ＡＣコンバータ41-4n と，出力端子11,12との間に接続され”ることが記載されており，図５２において「ブリッジ300」が接続されない場合には，図５２から，“複数のＤＣ／ＡＣコンバータの出力は直列に接続され，且つ直列に接続されたＤＣ／ＡＣコンバータの第１の出力端を電力変換回路の第１の出力端子とし，直列に接続されたＤＣ／ＡＣコンバータの第２の出力端を電力変換回路の第２の出力端とする”ことが看取できる。 （イ） 上記ａないしｏの記載内容（特に，下線部を参照）からすると，上記引用文献１には次の発明（以下，「引用発明」という。）が記載されている。 「３個の単相の電力変換回路を含み，３相の電力網に結合されるように構成されている３相用電力変換回路であって， 第１の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第１相に接続され，第２の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第２相に接続され，第３の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第３相に接続され，各単相の電力変換回路の第２の出力端子が，中性点に接続されており， 電力変換回路は，複数の光起電(ＰＶ)モジュールとして実現される直流入力電圧を１つの交流出力電圧及び交流出力電流に変換するものであって， 電力変換回路は，１つの変圧器を共有する複数のＤＣ／ＤＣコンバータからなるＤＣ／ＤＣ段を含み，変圧器は，誘導結合された複数ｍ個の一次巻線および複数ｎ個の二次巻線を含み，さらに，一次巻線の各々は，ｍ個のスイッチング回路に接続され，スイッチング回路は，入力端子と入力が接続され，スイッチング回路の各々は，異なる直流電源へと接続され， ｎ個の整流回路は，それぞれの二次巻線の各々に接続され，対応する二次巻線両端電圧からＤＣリンク電圧を生成し， 出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータの各々が，ＤＣリンク電圧の一つを受信し，共に出力電流を出力するものであって， 複数のＤＣ／ＡＣコンバータの出力は直列に接続され，且つ直列に接続されたＤＣ／ＡＣコンバータの第１の出力端を電力変換回路の第１の出力端子とし，直列に接続されたＤＣ／ＡＣコンバータの第２の出力端を電力変換回路の第２の出力端とする， ３相用電力変換回路。」 イ 引用文献２ （ア）本願の優先日前に頒布又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となり，原査定の理由において引用された，国際公開第２０１５／１０５０８１号（以下，「引用文献２」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。 ａ 「[0035] 電力変換装置１Ｐは、三相交流の各相に対応して設けられた３組の変換装置（第１相変換装置、第２相変換装置、第３相変換装置）１によって構成されている。変換装置１は、太陽光発電パネル２から入力される直流電力を交流電力に変換して、三相交流系統３に供給する。また、３組の変換装置１は、三相交流系統３の中性点Ｎに対する各相３ｐ（第１相ｕ、第２相ｖ、第３相ｗ）に、それぞれ相電圧で、交流電力を供給する。 ・・・中略・・・ [0042] 変換装置１は、単相インバータ回路１１と、系統相電源３ｐとの間にフィルタ回路２１を備えている。 フィルタ回路２１は、交流リアクトル２２と、交流リアクトル２２の後段に設けられたコンデンサ２３（出力平滑コンデンサ）とを備えて構成されている。フィルタ回路２１は、単相インバータ回路１１から出力される交流電力に含まれる高周波成分を除去する機能を有している。フィルタ回路２１により高周波成分が除去された交流電力は、系統相電源３ｐに与えられる。 [0043] このように、昇圧回路１０及び単相インバータ回路１１は、太陽光発電パネル２が出力する直流電力を交流電力に変換し、変換した交流電力を、フィルタ回路２１を介して系統相電源３ｐへ出力する。」 ｂ 「図２ ［図：0001380510000004.jpg］ 」 （イ）上記ａ及びｂの記載内容（特に，下線部を参照）からすると，上記引用文献２には次の周知技術（以下，「フィルタに関する周知技術」という。）が記載されている。 「複数の単相モジュールで構成され，三相電力網に接続される電力変換装置において，各単相モジュールの一方の出力端と三相電力網との間にフィルタを設けること。」 ウ 引用文献３ （ア）本願の優先日前に頒布又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となり，原査定の理由において引用された，特開２０１７－１１９６４号公報（以下，「引用文献３」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。 ａ 「【００２２】 図１は、風力発電用設備に適用して好適な本発明の実施例１に係る電力変換装置を示す図であり、これらの設備は図３で後述するようにいずれも風力発電タワーに設置されている。 【００２３】 風力発電用設備は、発電設備と電力変換設備に大別して把握することが可能であり、このうち発電設備は、同図の風車１１、ギア１０、発電機９、発電電力を直流に変換するパワーコンディショナ８などである。これに対し電力変換設備は、同図の残余の部分であり、いわゆるＤＣ－ＤＣコンバータを構成する回路部分である。本発明の実施例１に係る電力変換設備（ＤＣ－ＤＣコンバータ）では、図１に示すようにこの部分を複数にモジュール分けして構成している。 【００２４】 実施例１のＤＣ－ＤＣコンバータは、複数個（ここではＮと表記）の単位モジュール１からなり、入力側を並列接続、出力側を直列接続して構成される。各単位モジュール１は、入力側のＤＣ－ＡＣ変換手段２、出力側のＡＣ－ＤＣ変換手段３、および両者を接続する多巻線変圧器４から構成されている。また複数のＡＣ－ＤＣ変換手段３の出力側は直列接続されて、一方の直流出力端子はフィルタリアクトル５を介してブッシング２２に接続される。複数のＡＣ－ＤＣ変換手段３の出力側他方の直流出力端子はアースＧＮＤに接続される。 【００２５】 本発明の実施例１においては、ＤＣ－ＤＣコンバータを複数個（ここではＮと表記）の単位モジュール１で形成するとともに、ＤＣ－ＤＣコンバータの低圧部分と、高圧部分を別筐体に収納して、高圧部分の筐体内を油浸構造としている。図１で低圧部分筐体が５０であり、高圧部分筐体が７である。低圧部分筐体２にはＤＣ－ＡＣ変換手段２が収納され、高圧部分筐体７には、多巻線変圧器４、ＡＣ－ＤＣ変換手段３、フィルタリアクトル５、フィルタコンデンサ６などが収納される。 【００２６】 以下図１のＤＣ－ＤＣコンバータの各部機能について詳細に説明する。典型的な図１のＤＣ－ＤＣコンバータの設計においては、例えば７台の単位モジュール１（従ってＮ＝７）とされ、ＤＣ－ＡＣ変換手段２とＡＣ－ＤＣ変換手段３を接続する多巻線変圧器４の二次側数は５個（従ってｋ＝５）である。ｋは単位モジュール１内のＡＣ－ＤＣ変換手段３の個数に相当している。」 ｂ 「図１ ［図：0001380510000005.jpg］ 」 （イ）上記ａ及びｂの記載内容（特に，下線部を参照）からすると，上記引用文献３には次の周知技術（以下，「周知のＤＣ／ＤＣ変換部」という。）が記載されている。 「電力変換装置（「電力変換設備（ＤＣ－ＤＣコンバータ）」）の複数の入力と複数の出力を有するＤＣ／ＤＣ変換部として，複数の各入力に対して，個別１つのＤＣ/ＡＣモジュール（「ＤＣ－ＡＣ変換手段２」），個別の１つの高周波変圧器（多巻線変圧器４），及び複数のＡＣ/ＤＣモジュール（「ＡＣ－ＤＣ変換手段３」）を含む１つの多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータ（「単位モジュール１」）を接続したもの。」 エ 技術常識を示す文献 （ア）本願の優先日前に頒布又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となり，原査定の理由において引用された，特開２００５－１５１６０８号公報（以下，「引用文献６」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。 ａ 「【００３５】 図１４は、本発明の第８の実施例による共振型コンバータの回路構成図であり、トランスを分割した例である。この図では３分割トランスの例で示した。トランスＴ１１，Ｔ１２，Ｔ１３の一次巻線１１，１２，１３は同じ巻数とし、かつトランスの漏れインダクタンス（図示せず）の存在のため、それぞれのトランスがバランスすることを期待している。トランスの分割による効果は、１つのトランスを使用する場合に比べて、容積の小さなトランスを使用できるので、小形、薄型の電源を構成し易いことである。」 （イ）本願の優先日前に頒布又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となり，原査定の理由において引用された，特開２０１０－１７８５２１号公報（以下，「引用文献７」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。 ａ 「【０１０１】 また、本実施の形態に示したようにトランスを複数に分割して構成することによりトランス１個当たりが伝達する電力を減らすことが可能になり、この結果、トランス１個のコアの高さを低減し、薄型化することが可能になる。トランスの薄型化と上記したリレー，セメント抵抗の削除によりスイッチング電源基板の厚さを従来の電源よりも薄型化することができる。」 （３）引用発明との対比 本件補正発明と引用発明とを対比する。 ア 引用発明の「３相用電力変換回路」は，「複数の光起電(ＰＶ)モジュールとして実現される直流入力電圧を，１つの交流出力電圧及び交流出力電流に変換」する「電力変換回路」からなり，この「電力変換回路」は，「１つの変圧器」と「スイッチング回路」から構成されるものであって，スイッチング回路を半導体で構成することは技術常識（必要であれば，上記「（２）ｂ」参照。）であるから，引用発明の「３相用電力変換回路」は，光起電力用の半導体からなる変圧器といえる。 してみると，引用発明の「３相用電力変換回路」は，本件補正発明の「光起電力ソリッドステート変圧器」に相当する。 イ 通常，ＤＣ／ＤＣ段における変圧器は高周波のものを用いるのが普通であるから，引用発明の「変圧器」は，本件補正発明の「高周波変圧器」に相当し，また，引用発明の「整流回路」は，本件補正発明の「ＡＣ/ＤＣモジュール」に相当する。 そして，引用発明の「スイッチング回路」は，「入力端子」に「入力」である「直流入力」が接続され，出力は「変圧器」に接続されるものであり，ＤＣ／ＡＣ変換器といえるから，本件補正発明の「ＤＣ/ＡＣモジュール」に相当する。 また，引用発明の「変圧器」は，「誘導結合された複数ｍ個の一次巻線および複数ｎ個の二次巻線を含」むものであるから，多出力型の絶縁装置といえる。 そして，引用発明の「変圧器」の「複数ｍ個の一次巻線および複数ｎ個の二次巻線」の各々に「ｍ個のスイッチング回路」及び「ｎ個の整流回路」が接続されるものであり，「スイッチング回路」は「複数ｍ個」，「整流回路」は「複数ｎ個」あるものと認められる。 してみると，引用発明の「１つの変圧器」，及びこの「１つの変圧器」に接続された「複数ｍ個」の「スイッチング回路」及び「複数ｎ個」の「整流回路」からなるものと，本件補正発明の「１つのＤＣ/ＡＣモジュールと，１つの高周波変圧器，及び複数のＡＣ/ＤＣモジュールを含」む「多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータのそれぞれ」とは，後記の点で相違するものの“多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータは，ＤＣ/ＡＣモジュール，１つの高周波変圧器，及び複数のＡＣ/ＤＣモジュールを含”む点では共通する。 ウ 引用発明では，「変圧器は」「複数ｎ個の二次巻線を含み」，「ｎ個の整流回路」が，「それぞれの二次巻線の各々に接続され，対応する二次巻線両端電圧からＤＣリンク電圧を生成し」，「出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータの各々が，ＤＣリンク電圧の一つを受信」するものである。 してみると， 引用発明の「ＤＣ／ＡＣコンバータ」は，「複数ｎ個」あり，「出力が直列に接続された」ものであり，複数がカスケード接続されているといえる。 また，引用発明の各「電力変換回路」は，「３相の電力網」の各相に接続されるものである。 そして，引用発明の「電力変換回路」は，「直流入力」を「交流出力」に「変換する」ものであって，また，「１つの変圧器を共有する複数のＤＣ／ＤＣコンバータからなるＤＣ／ＤＣ段を含み，変圧器は，誘導結合された複数ｍ個の一次巻線および複数ｎ個の二次巻線を含み，さらに，一次巻線の各々は，ｍ個のスイッチング回路に接続され，スイッチング回路は，入力端子と入力が接続され，スイッチング回路の各々は，異なる直流電源へと接続され」，さらに，「ｎ個の整流回路は，それぞれの二次巻線の各々に接続され，対応する二次巻線両端電圧からＤＣリンク電圧を生成し，出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータの各々が，ＤＣリンク電圧の一つを受信し，共に出力電流を出力するものであ」る。 してみると，引用発明の「電力変換回路」は，「直流入力」が入力する「複数ｍ個」の「スイッチング回路」と，この「複数ｍ個」の「スイッチング回路」に接続される「複数ｍ個の一次巻線」を含む「１つの変圧器」と，この「変圧器」の「複数ｎ個の二次巻線の各々に接続され」る「複数ｎ個」の「整流回路」と，この「複数ｎ個」の「整流回路」に接続され「交流出力」を行う「複数ｎ個」の「ＤＣ／ＡＣコンバータ」からなるものであって，また，「変圧器」は「１つ」であり，引用発明の「１つの変圧器」，及びこの「１つの変圧器」に接続された「複数ｍ個」の「スイッチング回路」及び「複数ｎ個」の「整流回路」からなるもの」において，「変圧器」を「共有」しているものと認められる。 したがって，引用発明の「電力変換回路」は，「１つの変圧器」，及びこの「１つの変圧器」に接続された「複数ｍ個」の「スイッチング回路」及び「複数ｎ個」の「整流回路」からなる１つのものと，「複数ｎ個」の「ＤＣ／ＡＣコンバータ」からなるものであるから，上記イの点も踏まえると，引用発明の「電力変換回路」と，本件補正発明の「複数の多出力絶縁型ＤＣ／ＤＣコンバータと，複数のカスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールとを含」む「単相モジュール」とは，後記の点で相違するものの，“単相モジュールは，多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータと，複数のカスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールとを含”む点では共通する。 さらに，引用発明の「３個の単相の電力変換回路を含」む「３相用電力変換回路」と，本件補正発明の「複数の単相モジュールと，フィルタとを含」む「光起電力ソリッドステート変圧器」とは，後記の点で相違するものの，“複数の単相モジュールを含む，光起電力ソリッドステート変圧器”の点では共通する。 エ 引用発明では「ｎ個の整流回路」が，「二次巻線両端電圧からＤＣリンク電圧を生成」し，この「ＤＣリンク電圧の一つを」「出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータの各々が」「受信」するものであり，「出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータ」の入力端は，「ｎ個の整流回路」に接続されているといえる。 したがって，引用発明の「出力が直列に接続されたｎ個のＤＣ／ＡＣコンバータの各々が，ＤＣリンク電圧の一つを受信」することは，本件補正発明の「前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの入力端は，少なくとも一つの前記ＡＣ/ＤＣモジュールの出力端に接続され」ることに相当する。 オ 引用発明の「複数のＤＣ／ＡＣコンバータの出力は直列に接続され，且つ直列に接続されたＤＣ／ＡＣコンバータの第１の出力端を電力変換回路の第１の出力端子とし，直列に接続されたＤＣ／ＡＣコンバータの第２の出力端を電力変換回路の第２の出力端とする」ことは，本件補正発明の「複数の前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの出力端はカスケード接続され，且つカスケード接続された第１の出力端を前記単相モジュールの第１の出力端とし，カスケード接続された第２の出力端を前記単相モジュールの第２の出力端と」することに相当する。 カ 引用発明では各「単相の電力変換回路の第１の出力端子」は，各々，「３相の電力網」の各「相」に「接続され」，「各単相の電力変換回路の第２の出力端子」は，「中性点に接続され」るものであり，「各単相の電力変換回路の第２の出力端子」は互いに接続されているものと認められる。 してみると，引用発明の「第１の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第１相に接続され，第２の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第２相に接続され，第３の単相の電力変換回路の第１の出力端子が電力網の第３相に接続され，各単相の電力変換回路の第２の出力端子が，中性点に接続され」ることと，本件補正発明の「前記単相モジュールの第１の出力端は，前記フィルタの入力端に接続され，複数の前記単相モジュールの第２の出力端は互いに接続されるか，又は前記単相モジュールの第２の出力端は前記フィルタの出力端に接続され」ることとは，後記の点で相違するものの，“複数の前記単相モジュールの第２の出力端は互いに接続される”ことの点では共通する。 したがって，本件補正発明と引用発明とを対比すると，両者は，以下の点で一致し，また，相違している。 ＜一致点＞ 「光起電力ソリッドステート変圧器であって， 複数の単相モジュールを含み，前記単相モジュールは，多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータと，複数のカスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールとを含み， 前記多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータのそれぞれは，ＤＣ/ＡＣモジュール，１つの高周波変圧器，及び複数のＡＣ/ＤＣモジュールを含み， 前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの入力端は，少なくとも一つの前記ＡＣ/ＤＣモジュールの出力端に接続され， 複数の前記カスケード接続ＤＣ/ＡＣモジュールの出力端はカスケード接続され，且つカスケード接続された第１の出力端を前記単相モジュールの第１の出力端とし，カスケード接続された第２の出力端を前記単相モジュールの第２の出力端とし， 複数の前記単相モジュールの第２の出力端は互いに接続される， 光起電力ソリッドステート変圧器。」 ＜相違点１＞ 本件補正発明では「フィルタ」を含むものであって，「前記単相モジュールの第１の出力端は，前記フィルタの入力端に接続され，複数の前記単相モジュールの第２の出力端は互いに接続されるか，又は前記単相モジュールの第２の出力端は前記フィルタの出力端に接続され」るのに対して，引用発明ではそのようなフィルタを含むものでなく，各「単相の電力変換回路の第１の出力端子」は，各々，「３相の電力網」の各「相」に「接続され」，「各単相の電力変換回路の第２の出力端子」は，「中性点に接続され」るものである点。 ＜相違点２＞ 「多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータ」が，本件補正発明では「複数」あり，また，「多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータのそれぞれは，１つのＤＣ/ＡＣモジュール」を含むものであって，さらに，「複数の前記多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータは，各単相モジュールでは，同一のＤＣ/ＡＣモジュール，同一の高周波変圧器を共有」しないのに対して，引用発明では１つであり，また，「複数ｍ個の」「スイッチング回路」を含むものであって，さらに，「１つの変圧器」を共有している点。 ＜相違点３＞ 本件補正発明では，「前記高周波変圧器は，絶縁電圧レベルが１０ＫＶ以上の変圧器である」のに対して，引用発明では「変圧器」にその旨の特定がされていない点。 （４）判断 上記各相違点について検討する。 ＜相違点１＞について 上記（２）イ（イ）の引用文献２に記載されるように，複数の単相モジュールで構成され，三相電力網に接続される電力変換装置において，各単相モジュールの一方の出力端と三相電力網との間にフィルタを設けることは，フィルタに関する周知技術である。 そして，引用発明の電力変換装置は，３個の単相の電力変換回路を含み，３相の電力網に結合されるものであるから，引用発明の電力変換装置において，このフィルタに関する周知技術を適用して，各「単相の電力変換回路の第１の出力端子」及び「各単相の電力変換回路の第２の出力端子」にフィルタを設けることで，上記相違点１の構成とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。 ＜相違点２＞について 一般に，電力変換装置を構成するＤＣ／ＤＣ変換部としては，様々なものが周知であり，ＤＣ／ＤＣ変換部として具体的にどのような構成とするかは，当業者の設計的事項である。また，上記（２）エの引用文献６，７にも記載されるように，電力変換装置の技術分野においては，変圧器の個数を増やすからといって一概に大型化されるものではないことは，当該技術分野において技術常識である。 してみると，引用発明の「１つの変圧器」，及びこの「１つの変圧器」に接続された「ｍ個のスイッチング回路」及び「ｎ個の整流回路」からなるＤＣ／ＤＣ変換部においては，複数「ｍ個」の入力と複数「ｎ個」の出力を有するＤＣ／ＤＣ変換部であれば，変圧器の個数によらず，具体的にどのような構成とするかは，当業者が設計時に適宜変更なし得たものと認められる。 そして，上記（２）ウ（イ）の引用文献３に記載されるように，電力変換装置の複数の入力と複数の出力を有するＤＣ／ＤＣ変換部として，複数の各入力に対して，個別１つのＤＣ/ＡＣモジュールと，個別の１つの高周波変圧器，及び複数のＡＣ/ＤＣモジュールを含む１つの多出力絶縁型ＤＣ/ＤＣコンバータを接続したものは，周知のＤＣ／ＤＣ変換部である。 してみれば，引用発明における「１つの変圧器」，及びこの「１つの変圧器」に接続された「ｍ個のスイッチング回路」及び「ｎ個の整流回路」からなるＤＣ／ＤＣ変換部として，この周知のＤＣ／ＤＣ変換部を適用することによって，上記相違点２の構成とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。 ＜相違点３＞について 引用文献１の段落[0336]（上記（２）ア（ア）ｃ参照。）には，「電力変換回路」の他の実施形態ではあるが，「電力変換回路」を１０ＫＶから２０ＫＶの間の電力網に接続することが記載されており，引用発明の「電力変換回路」においても１０ＫＶから２０ＫＶの間の電力網に接続し，そして，その際に，「変圧器」の絶縁電圧レベルを１０ＫＶ以上とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。 したがって，引用発明，及び周知の技術に基づいて本件補正発明とすることは，当業者にとって容易である。したがって，本件補正発明は，特許法第２９条第２項の規定により，特許を受けることができない。 （５）結語 以上検討したとおり，本件補正は，特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に違反するので，同法第１５９条第１項の規定において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。 よって，上記補正の却下の決定の結論のとおり決定する。 第３．本願発明について １．本願発明 令和２年１０月８日にされた手続補正（本件補正）は，上記のとおり却下されたので，本願の請求項１ないし１１に係る発明は，令和２年３月２３日に補正された特許請求の範囲の請求項１ないし１１に記載された事項により特定されるものであるところ，その請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は上記第２の１．（２）に本件補正前の請求項１として記載したとおりのものである。 ２．原査定の拒絶の理由 原査定の拒絶の理由は， （理由１）この出願の請求項１に係る発明は，その出願前に日本国内又は外国において，頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった引用文献１－３，６，７に基づいて，また，請求項２－１０に係る発明は，その出願前に日本国内又は外国において，頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった引用文献１－４，６，７に基づいて，また，請求項１１に係る発明は，その出願前に日本国内又は外国において，頒布された又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった引用文献１－３，５－７に基づいて，その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 引用文献１ 米国特許出願公開第２０１５／００１６１５９号明細書 引用文献２ 国際公開第２０１５／１０５０８１号 引用文献３ 特開２０１７－１１９６４号公報 引用文献４ 特開２０１５－７６０５０号公報 引用文献５ 特開２０１７－５５５８９号公報 引用文献６ 特開２００５－１５１６０８号公報 引用文献７ 特開２０１０－１７８５２１号公報 というものである。 ３．引用文献，引用発明 原査定の拒絶の理由で引用された引用文献１の記載事項及び引用発明は，上記第２の２．（２）引用文献及び引用発明，並びに周知技術及び技術常識で説示したとおりである。 ４．対比・判断 本願発明は，上記第２の２．で検討した本件補正発明の発明特定事項である「高周波変圧器」についての限定を省いたものである。 そうすると，本願発明と引用発明は，上記相違点１及び相違点２で相違し，上記相違点１及び相違点２は，上記第２の２．（４）で説示したのと同様の理由で当業者が容易になし得たものである。 したがって，本願発明は，引用発明，引用文献２に記載の周知の技術，引用文献３に記載の周知の技術，及び引用文献６，７に記載の技術常識に基づいて当業者が容易に発明することができたものである。 第４．むすび 以上のとおり，本願の請求項１に係る発明は引用文献１に記載された発明及び周知の技術に基づいて当業者が容易に発明することができたものであり，特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないから，他の請求項について検討するまでもなく，本願は拒絶されるべきものである。 よって，結論のとおり審決する。