2018-006049

特願２０１４－２１６５５０「耐食性に優れた船舶用溶接継手」拒絶査定不服審判事件〔平成２８年　５月１９日出願公開、特開２０１６－　８４４８９、請求項の数（６）〕について、次のとおり審決する。

【結　論】 原査定を取り消す。 本願の発明は、特許すべきものとする。

【理　由】 第１　手続の経緯 本件は、平成２６年１０月２３日の出願であって、平成２９年６月２９日付けで拒絶理由通知がされ、同年８月２１日付けで意見書が提出され、平成３０年１月２４日付けで拒絶査定（原査定）がされ、これに対し、同年５月１日に拒絶査定不服審判の請求と同時に手続補正がされ、平成３１年１月２９日付けで審尋がされ、同年４月８日付けで回答書が提出されたものである。 第２　原査定の概要 原査定（平成３０年４月６日付け拒絶査定）の概要は、以下のとおりである。 １　理由１（進歩性違反） 本件請求項１～６に係る発明は、その出願前に日本国内において頒布された下記の引用文献１～４に記載された発明に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 ＜引用文献等一覧＞ １．特開２０１２－１３５８１７号公報 ２．特開２０１２－１８１０号公報（周知技術を示すために引用する文献） ３．特開２０１０－４３３４２号公報（周知技術を示すために引用する文献） ４．特開２００９－８２９４８号公報（周知技術を示すために引用する文献） ２　理由２（サポート要件違反） 本件請求項１～６に係る発明は、発明の詳細な説明に記載したものでないから、本件出願は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない。 第３　本件発明 本件請求項１～６に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」～「本件発明６」といい、これらをまとめて「本件発明」という。）は、平成３０年５月１日付けの手続補正により補正された特許請求の範囲の請求項１～６に記載された事項により特定される以下のとおりのものである。 「　　【請求項１】 質量％で、Ｃ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０５～１．０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．０１０～０．０６１％、Ｃｕ：０．１０～１．０％、Ｃｒ：０．０１～０．５％、Ｎ：０．０１０％以下（０％を含まない）を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる厚鋼板を突き合わせ溶接してなる船舶用溶接継手であって、 溶接金属におけるＣｕおよびＣｒの含有量が下記式（１）および（２）を満足すると共に、前記溶接金属におけるＣｕ、Ｃｒ以外の化学成分含有量が、質量％で、Ｃ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０５～１．０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．０１０～０．１０％、Ｎ：０．０１０％以下（０％を含まない）を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、 更に、溶接された厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面における前記溶接金属の最大幅Ｗｍａｘと最小幅Ｗｍｉｎの差が下記式（３）を満足することを特徴とする耐食性に優れた船舶用溶接継手。 ［Ｃｕ］ｂ×０．５と０．１０％のうち大きい方≦［Ｃｕ］ｗ≦［Ｃｕ］ｂ×１．５・・・式（１） ［Ｃｒ］ｂ×０．５と０．０１％のうち大きい方≦［Ｃｒ］ｗ≦［Ｃｒ］ｂ×１．５・・・式（２） Ｗｍａｘ－Ｗｍｉｎ≦５ｍｍ・・・式（３） 但し、式（１）において、［Ｃｕ］ｗは溶接金属におけるＣｕの含有量（質量％）、［Ｃｕ］ｂは母材におけるＣｕの含有量（質量％）であり、式（２）において、［Ｃｒ］ｗは溶接金属におけるＣｒの含有量（質量％）、［Ｃｒ］ｂは母材におけるＣｒの含有量（質量％）である。 【請求項２】 前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｃｏ：０．０１～１．０％、Ｎｉ：０．０１～１．０％、Ｍｏ：０．０１～１．０％、Ｗ：０．０１～１．０％の１種または２種以上を含有する請求項１に記載の耐食性に優れた船舶用溶接継手。 【請求項３】 前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｔｉ：０．００１～０．０５％、Ｚｒ：０．００１～０．０５％、Ｎｂ：０．００１～０．０５％の１種または２種以上を含有する請求項１または２に記載の耐食性に優れた船舶用溶接継手。 【請求項４】 前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｍｇ：０．０００３～０．００５％、Ｃａ：０．０００３～０．００５％の１種または２種を含有する請求項１乃至３のいずれかに記載の耐食性に優れた船舶用溶接継手。 【請求項５】 前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｓｎ：０．００５～０．２０％、Ｓｂ：０．００５～０．２０％、Ｓｅ：０．００５～０．２０％の１種または２種以上を含有する請求項１乃至４のいずれかに記載の耐食性に優れた船舶用溶接継手。 【請求項６】 前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｂ：０．０００１～０．００５％、Ｖ：０．００１～０．１％の１種または２種を含有する請求項１乃至５のいずれかに記載の耐食性に優れた船舶用溶接継手。」 第４　理由１（進歩性違反）についての当審の判断 １　引用文献及び引用発明 （１）引用文献１について ア　引用文献１の記載事項 本件出願前に公知となった上記引用文献１には、以下の事項が記載されている。なお、下線は当審が付与し、「・・・」は記載の省略を表すものであって、以下同様である。 （１ａ）「【技術分野】 【０００１】 本発明は、耐食性に優れた溶接継手および該溶接継手を含む溶接構造体に関する。本発明の溶接構造体は、例えば、石油類タンカー、貨物船、貨客船、客船、軍艦などの船舶や、石油類の貯蔵や輸送などの容器として用いられる石油類タンクなどに好適に用いられる。」 （１ｂ）「【実施例】 【０１１６】 実施例１（本発明による第１の溶接継手の検討） 本実施例では、本発明による第１の溶接継手において、Ｓ値（［ＡＡｌ］／［ＢＡｌ］）、Ｔ値（［ＡＣｕ］／［ＢＣｕ］）、Ｕ値（［ＡＣｒ］／［ＢＣｒ］）と、耐食性との関係を調べた。なお、本実施例および後記する実施例では、いずれも、以下のようにして作製された試験片Ｂから試験片Ｄを用い、下記の腐食試験を行って評価した。 【０１１７】 （継手試験片Ｂの作製） 図１に示す継手試験片Ｂは、以下のようにして作製した。 【０１１８】 まず、表１に示す種々の成分組成（残部：Ｆｅおよび不可避不純物）を有する鋼材（母材）Ｍ１からＭ８を転炉で溶製し、連造鋳造および熱間圧延によって各種鋼板（サイズ約３００ｍｍ×約３００ｍｍ×約２５ｍｍ）を作製した。得られた鋼板を２つに切断し、表面を研削することによって、図１に示す試験片Ａ（サイズ約３００ｍｍ×約１５０ｍｍ×約２５ｍｍ）を２個作製した。 【０１１９】 このようにして得られた２個の試験片Ａに対し、表２に示す種々の成分組成（残部：Ｆｅおよび不可避不純物）を有する溶接材料Ｗ１からＷ１４を用いてサブマージアーク溶接を行い、継手試験片Ｂを得た。溶接材料Ｗ１からＷ１４のワイヤ径は、すべて約４．８ｍｍであり、開先形状はＶ型とした。入熱量は１ｋＪ／ｍｍから１０ｋＪ／ｍｍの範囲内で適宜調整した。このようにして得られた溶接部分の溶接金属の組成を表３に示す。表３に示すＮｏ．１～１４の母材および溶接継手材料の詳細は、後記する表５に示すとおりである。」 （１ｃ）「【０１２０】 【表１】 」 （１ｄ）「【０１２１】 【表２】 」 （１ｅ）「【０１２２】 【表３】 」 （１ｆ）「【０１４１】 【表５】 」 イ　引用発明 上記記載事項（１ｃ）～（１ｅ）における鋼材（母材）Ｍ８及び溶接材料Ｗ１１の組合せである溶接金属Ｎｏ．１１に着目すると、同（１ａ）～（１ｅ）には、以下の発明が記載されていると認められる（以下「引用発明」という。）。 ＜引用発明＞ 「質量％で、Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：０．１９％、Ｍｎ：１．０４％、Ｐ：０．００９％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：０．０８％、Ｃｕ：０．８９％、Ｃｒ：０．１２％、Ｎｉ：０．０２％、Ｃｏ：０．０１％、Ｔｉ：０．００５％の成分組成（残部：Ｆｅおよび不可避不純物）を有する鋼材（母材）を転炉で溶製し、連造鋳造および熱間圧延によって鋼板（サイズ約３００ｍｍ×約３００ｍｍ×約２５ｍｍ）を作製し、得られた鋼板を２つに切断して作製した２個の試験片Ａ（サイズ約３００ｍｍ×約１５０ｍｍ×約２５ｍｍ）に対し、 質量％で、Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．２１％、Ｍｎ：１．０１％、Ａｌ：０．０５％、Ｃｕ：０．０９％、Ｃｒ：０．０２５％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．００８％の成分組成（残部：Ｆｅおよび不可避不純物）を有する溶接材料を用いてサブマージアーク溶接を行って得られ、 溶接部分の溶接金属の組成が、質量％で、Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ：１．０２％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．００５％、Ａｌ：０．０７３％、Ｃｕ：０．５７９％、Ｃｒ：０．１１４％、Ｃｏ：０．０１％、Ｔｉ：０．００５％である、 船舶に用いられる耐食性に優れた 継手試験片Ｂ。」 （２）引用文献２の記載事項 本件出願前に公知となった上記引用文献２には、以下の事項が記載されている。 （２ａ）「【技術分野】 【０００１】 本発明は、鋼材を溶接して形成される原油タンカーの油槽や原油を輸送あるいは貯蔵するためのタンク（以下、「原油タンク」と総称する）に関するものであり、具体的には、上記原油タンクにおける局部腐食（孔食）を軽減した溶接継手と、その溶接継手を有する原油タンクに関するものである。なお、本発明の原油タンクに用いられる鋼材には、厚鋼板、薄鋼板および形鋼が含まれる。」 （２ｂ）「【００１８】 まず、本発明の原油タンクに用いる鋼材の成分組成について説明する。 ・・・ 【００２４】 Ｎ：０．００８ｍａｓｓ％以下 Ｎは、靭性を低下させる有害な元素であり、できる限り低減するのが望ましい。特に、０．００８ｍａｓｓ％を超えて添加すると、靭性の低下が大きくなるので、上限は０．００８ｍａｓｓ％とする。好ましくは０．００６ｍａｓｓ％以下、より好ましくは０．００４ｍａｓｓ％以下である。」 （３）引用文献３の記載事項 本件出願前に公知となった上記引用文献３には、以下の事項が記載されている。 （３ａ）「【技術分野】 【０００１】 本発明は、溶接構造により形成され、原油タンカーの油槽や、地上または地下原油タンク等、原油を輸送または貯蔵する鋼製油槽の原油腐食環境中において、母材部から溶接金属までを含めて、また、原油が貯蔵される側の面のみならず、バラストタンク面においても優れた耐食性を有する、原油油槽用溶接継手に関する。加えて、原油タンカー等、衝突事故などの万一の事故により油槽が破壊して原油が流出した場合に、人的及び環境的被害が甚大となるようなものにおいて、高い耐延性破壊特性が備えられることにより、油槽の破壊の危険性を減じてより安全性が高められてなる、耐食性と耐延性破壊特性に優れた原油油槽用溶接継手に関するものである。」 （３ｂ）「【００２６】 ＜化学成分組成＞ 以下に、本発明における鋼材の化学成分組成の限定理由を説明する。 ・・・ 【００３４】 「Ｎ：窒素」０．００１～０．０１０質量％ Ｎは、固溶状態では延性及び靭性に悪影響を及ぼすため、好ましくないが、Ｖ、ＡｌやＴｉと結びついてオーステナイト粒微細化や析出強化に有効に働くため、微量であれば機械的特性の向上に有効である。また、工業的に鋼中のＮを完全に除去することは不可能であり、必要以上に低減することは、製造工程に過大な負荷をかけるため好ましくない。このため、延性、靭性への悪影響が許容できる範囲で、かつ、工業的に制御が可能で、製造工程への負荷が許容できる範囲として、Ｎ含有量の下限を０．００１％とする。また、Ｎを過剰に含有すると、固溶Ｎが増加し、延性や靭性に悪影響を及ぼす可能性があるため、許容できる範囲として上限を０．０１０％とする。」 （４）引用文献４の記載事項 本件出願前に公知となった上記引用文献４には、以下の事項が記載されている。 （４ａ）「【技術分野】 【０００１】 本発明は、ＹＰ４６０鋼等の降伏強度が４６０Ｎ／ｍｍ２以上の鋼材をエレクトロガスアーク溶接法により溶接した溶接継手に関する。」 （４ｂ）「【００１７】 以下、本発明の溶接金属の組成規定理由について、説明する。 ・・・ 【００２７】 「Ｎ：０．００７５質量％以下」 溶接金属のＮ量が高いと、靱性は劣化するので、Ｎを０．００７５質量％以下に規制する。」 ２　対比・判断 （１）本件発明１について ア　対比 本件発明１と引用発明とを対比すると、引用発明における「鋼板（サイズ約３００ｍｍ×約３００ｍｍ×約２５ｍｍ）」及び「船舶に用いられる耐食性に優れた継手試験片Ｂ」は、本件発明１における「厚鋼板」及び「耐食性に優れた船舶用溶接継手」にそれぞれ相当する。 また、引用発明の溶接金属組成における残部については記載されていないが、鋼材（母材）及び溶接材料のいずれも「残部：Ｆｅおよび不可避不純物」であることから、溶接金属においても、「残部：Ｆｅおよび不可避不純物」であると認められる。 してみると、本件発明１と引用発明とは、以下の一致点及び相違点１～３を有する。 ＜一致点＞ 質量％で、Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：０．１９％、Ｍｎ：１．０４％、Ｐ：０．００９％、Ｓ：０．００２％、Ｃｕ：０．８９％、Ｃｒ：０．１２％、Ｎｉ：０．０２％、Ｆｅおよび不可避的不純物を含有する厚鋼板を突き合わせ溶接してなる船舶用溶接継手であって、 溶接金属が、質量％で、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｃ：０．０９％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ：１．０２％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．００５％、Ａｌ：０．０７３％、Ｆｅおよび不可避的不純物を含有する、 耐食性に優れた船舶用溶接継手。 ＜相違点１＞ 厚鋼板の成分組成について、本件発明１は、「Ａｌ：０．０１０～０．０６１％」及び「Ｎ：０．０１０％以下（０％を含まない）」を含有し、Ｎｉ、Ｃｏ及びＴｉを含有しないものであるのに対し、引用発明は、「Ａｌ：０．０８％」及び「Ｎｉ：０．０２％、Ｃｏ：０．０１％、Ｔｉ：０．００５％」を含有するものであって、Ｎの含有量が不明である点。 ＜相違点２＞ 溶接金属の成分組成について、本件発明１は、「ＣｕおよびＣｒの含有量が下記式（１）および（２）を満足」し（「［Ｃｕ］ｂ×０．５と０．１０％のうち大きい方≦［Ｃｕ］ｗ≦［Ｃｕ］ｂ×１．５・・・式（１） ［Ｃｒ］ｂ×０．５と０．０１％のうち大きい方≦［Ｃｒ］ｗ≦［Ｃｒ］ｂ×１．５・・・式（２）」、「但し、式（１）において、［Ｃｕ］ｗは溶接金属におけるＣｕの含有量（質量％）、［Ｃｕ］ｂは母材におけるＣｕの含有量（質量％）であり、式（２）において、［Ｃｒ］ｗは溶接金属におけるＣｒの含有量（質量％）、［Ｃｒ］ｂは母材におけるＣｒの含有量（質量％）である。」）、「Ｎ：０．０１０％以下（０％を含まない）」を含有し、Ｃｏ及びＴｉを含有しないものであるのに対し、引用発明は、「ＣｕおよびＣｒの含有量」を鋼材（母材）における含有量との関係により特定しておらず、「Ｃｏ：０．０１％、Ｔｉ：０．００５％」を含有するものであって、Ｎの含有量が不明である点。 ＜相違点３＞ 本件発明１は、「溶接された厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面における前記溶接金属の最大幅Ｗｍａｘと最小幅Ｗｍｉｎの差が下記式（３）を満足する」、「Ｗｍａｘ－Ｗｍｉｎ≦５ｍｍ・・・式（３）」ものであるのに対し、引用発明は、溶接された厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面における溶接金属の幅の差が不明な点。 イ　相違点についての判断 （ア）事案に鑑み、相違点２から検討すると、相違点２は、溶接金属の成分におけるＣｏ及びＴｉについて、本件発明１は含有しないが、引用発明は含有するものである点も含むものである。 （イ）一般に合金は、所定の含有量を有する合金元素の組合せが一体のものとして技術的意義を有するのであって、所与の特性が得られる組合せについては、実施例に示された実際に作製された具体的な合金組成を考慮して初めて理解できるという技術常識があると認められる。 （ウ）さらに、引用文献１の【００５１】には、母材の鋼中成分に関するものであるが、Ｃｏ及びＴｉについて、「これらの元素は、いずれも、表面に緻密な錆の被膜を形成し、耐食性を高める。更に、Ｔｉは、すきま内部における腐食を抑制し、耐すきま腐食性も向上させる。」とされている。 （エ）してみると、引用発明の溶接金属において、Ｃｏ及びＴｉを含有しないものとする動機付けがあると認めることはできない。 （オ）なお、上記記載事項（２ａ）～（４ｂ）のとおり、引用文献２～４は、溶接継手におけるＮ含有量に関するものであるから、上記（エ）の判断に影響するものではない。 （カ）そして、本件発明１は、溶接金属にＣｏ及びＴｉのような耐食性を高める元素を加えることがなくても、腐食がより厳しい環境における良好な耐食性を発揮することができるという顕著な効果を奏するものと認められる。 ウ　小括 したがって、他の相違点について判断するまでもなく、本件発明１は、当業者であっても、引用発明及び引用文献２～４に記載された事項に基づいて容易に発明できたものとはいえない。 （２）本件発明２～６について 本件発明２～６は、本件発明１を引用するものであるから、本件発明１と同じ理由により、本件発明２～５は、当業者であっても、引用発明及び引用文献２～６に記載された技術的事項に基づいて容易に発明できたものとはいえない。 （３）中括 以上のとおりであるから、本件発明１～６は、引用発明及び引用文献２～４に記載された事項に基づいて、当業者が容易に発明できたものとはいえない。 第５　理由２（サポート要件違反）についての当審の判断 １　サポート要件を検討する観点 特許請求の範囲の記載が、明細書のサポート要件に適合するか否かは、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載とを対比し、特許請求の範囲に記載された発明が、発明の詳細な説明に記載された発明で、発明の詳細な説明の記載により当業者が当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否か、また、その記載や示唆がなくとも当業者が出願時の技術常識に照らし当該発明の課題を解決できると認識できる範囲のものであるか否かを検討して判断すべきものである。 ２　発明の詳細な説明の記載について （１）発明の詳細な説明には、以下の記載がある。 （ア）「【発明が解決しようとする課題】 【０００９】 本発明は、上記従来の問題を解決せんとしてなされたもので、油タンカー、バラ積み船、自動車運搬船、コンテナ船、ＬＮＧ船、客船、軍艦等の各種船舶の構造部材としては勿論のこと、無塗装で使用されることが多い原油タンクやバルカー船倉などの腐食がより厳しい環境において用いても、良好な耐食性を発揮することができる耐食性に優れた船舶用溶接継手を提供することを課題とするものである。」 （イ）「【課題を解決するための手段】 【００１０】 本発明は、質量％で、Ｃ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０５～１．０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．０１０～０．１０％、Ｃｕ：０．１０～１．０％、Ｃｒ：０．０１～０．５％、Ｎ：０．０１０％以下（０％を含まない）を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる厚鋼板を突き合わせ溶接してなる船舶用溶接継手であって、溶接金属におけるＣｕおよびＣｒの含有量が下記式（１）および（２）を満足すると共に、前記溶接金属におけるＣｕ、Ｃｒ以外の化学成分含有量が、質量％で、Ｃ：０．０４～０．３０％、Ｓｉ：０．０５～１．０％、Ｍｎ：０．１～２．０％、Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．０１０～０．１０％、Ｎ：０．０１０％以下（０％を含まない）を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、更に、溶接された厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面における前記溶接金属の最大幅Ｗｍａｘと最小幅Ｗｍｉｎの差が下記式（３）を満足することを特徴とする耐食性に優れた船舶用溶接継手である。 ［Ｃｕ］ｂ×０．５と０．１０％のうち大きい方≦［Ｃｕ］ｗ≦［Ｃｕ］ｂ×１．５・・・式（１） ［Ｃｒ］ｂ×０．５と０．０１％のうち大きい方≦［Ｃｒ］ｗ≦［Ｃｒ］ｂ×１．５・・・式（２） Ｗｍａｘ－Ｗｍｉｎ≦５ｍｍ・・・式（３） 但し、式（１）において、［Ｃｕ］ｗは溶接金属におけるＣｕの含有量（質量％）、［Ｃｕ］ｂは母材におけるＣｕの含有量（質量％）であり、式（２）において、［Ｃｒ］ｗは溶接金属におけるＣｒの含有量（質量％）、［Ｃｒ］ｂは母材におけるＣｒの含有量（質量％）である。 【００１１】 前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｃｏ：０．０１～１．０％、Ｎｉ：０．０１～１．０％、Ｍｏ：０．０１～１．０％、Ｗ：０．０１～１．０％の１種または２種以上を含有することが好ましい。 【００１２】 また、前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｔｉ：０．００１～０．０５％、Ｚｒ：０．００１～０．０５％、Ｎｂ：０．００１～０．０５％の１種または２種以上を含有することが好ましい。 【００１３】 また、前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｍｇ：０．０００３～０．００５％、Ｃａ：０．０００３～０．００５％の１種または２種を含有することが好ましい。 【００１４】 また、前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｓｎ：０．００５～０．２０％、Ｓｂ：０．００５～０．２０％、Ｓｅ：０．００５～０．２０％の１種または２種以上を含有することが好ましい。 【００１５】 また、前記厚鋼板が、更に、質量％で、Ｂ：０．０００１～０．００５％、Ｖ：０．００１～０．１％の１種または２種を含有することが好ましい。」 （ウ）「【００７５】 【表１】 【００７６】 【表２】 ・・・ 【００７９】 【表５】 【００８０】 【表６】 」 （２）上記（ア）の記載から、本件発明が解決しようとする課題（以下「本件課題」という。）は、「腐食がより厳しい環境において用いても、良好な耐食性を発揮することができる耐食性に優れた船舶用溶接継手を提供すること」にあると認められる。 （３）そして、実施例である上記（ウ）の記載のうち、【表１】及び【表２】におけるＢ４～５７の鋼材を用い、【表５】及び【表６】におけるＮｏ．１０～６２の溶接金属の化学成分を有し、溶接された厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面における溶接金属の最大幅Ｗｍａｘと最小幅Ｗｍｉｎの差が５ｍｍ以下である場合に、腐食減量、局部腐食及び接触腐食についての腐食試験結果が良好となることから、本件発明の詳細な説明の【００２２】～【００３７】及び【００４１】～【００５２】における厚鋼板及び溶接金属の化学成分組成の限定理由も踏まえれば、上記（イ）の範囲において、本件課題が解決できるものと理解できる。 ３　発明との詳細な説明に記載された発明と本件発明との対比 上記（２）の本件課題を解決できると認識できる範囲と本件発明とを対比した場合に、本件発明が当該範囲を超えるものであると認めることはできない。 ４　小括 以上のとおりであるから、本件発明は、発明の詳細な説明に記載したものでないとはいえない。 第６　審尋について （１）本件発明は、溶接された厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面における溶接金属の最大幅Ｗｍａｘと最小幅Ｗｍｉｎの差を小さくするものであって、「溶接金属の幅の変動をある規定値内に制御することで、優れた耐食性を発現する溶接継手が得られる」（本件明細書【００５６】）ものであるところ、「厚鋼板の圧延面」の表面等ではなく、「厚鋼板の圧延面と平行な板厚の１／２位置の断面」における溶接金属の幅によって評価する技術上の意義が不明であるとして、当審は、平成３１年１月２９日付けで審尋を行った。 （２）これに対する平成３１年４月８日付け回答書の第２頁のｉｉ）においては、「本願明細書には、「本発明者は、このような凝固偏析は、溶接時の入熱変動が大きい場合に特に顕著となることを知見し、その抑制策を検討することとした。検討の結果、溶接時には溶接の入熱に応じて母材溶融が起こるため、溶接金属の幅が変動する」ことが記載されています（段落００５６）。すなわち、「厚鋼板の圧延面の表面における溶接金属の幅」を用いると、入熱の影響（母材溶融）によって溶接金属の幅が変動し、再現性を確保することが困難になるおそれがあります。「板厚の１／２位置の断面における幅」における溶接金属を用いることで、入熱の影響が少ない箇所の安定した溶接金属の幅を用いることができるため、再現性を確保することが比較的容易にできます。」と回答している。 （３）これによれば、「板厚の１／２位置」は、「入熱の影響が少ない箇所」であって、厚鋼板の圧延面の表面は、入熱の影響が大きい箇所であることを意味すると認められるから、仮に厚鋼板の圧延面の表面における溶接金属の幅の差が大きかったとしても、板厚の１／２位置における溶接金属の幅の差が５ｍｍ以内を満たしていれば、本件課題を解決できるものであると当審は理解した。 （４）なお、上記回答書の第１～２頁のｉ）においては、「本願明細書の実施例では、「溶接継手の溶接時の開先形状は、開先角度５０°のＶ形」としています（段落００６４）。このように、Ｖ形、Ｕ形、Ｊ形、レ形、Ｋ形、Ｘ形、Ｉ形等の一般的な開先形状においては、「板厚の１／２位置の断面における幅」における溶接金属を用いることで、厚鋼板の表面、裏面及び板厚の１／２位置の断面の３点における溶接金属の幅の平均値に近似した値を得ることができます。仮に、開先形状によって変動する「厚鋼板の圧延面の表面における溶接金属の幅」を用いると、開先形状によって異なる数式を必要とするおそれがありますが、「板厚の１／２位置の断面における幅」における溶接金属の幅を用いることで上記平均値に近似した値を得ることができるため、開先形状に関わらず一の数式で満足することができます。」とも回答している。 （５）しかしながら、例えば開先形状がリニアには変化しない場合等においても、「板厚の１／２位置の断面における幅」が、「厚鋼板の表面、裏面及び板厚の１／２位置の断面の３点における溶接金属の幅の平均値に近似した値」となるものと直ちには認められないから、当審は、上記（４）の回答を採用しない。 第７　むすび 以上のとおり、本件発明１～６は、当業者が引用文献１に記載された発明及び引用文献２～４に記載された技術的事項に基づいて、容易に発明をすることができたものではないし、本件発明１～６は、発明の詳細な説明に記載したものでないとはいえない。 したがって、原査定の理由によっては、本願を拒絶することはできない。 また、他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。 よって、結論のとおり審決する。