2015-017251

特願２０１４－　　１１９４「潤滑油基油及びその製造方法並びに潤滑油組成物」拒絶査定不服審判事件〔平成２６年　５月　８日出願公開、特開２０１４－　８０６２２〕について、次のとおり審決する。

【結　論】 本件審判の請求は、成り立たない。

【理　由】 第１　手続の経緯 本願は、平成２０年３月２５日に出願した特願２００８－７８５８２号の一部を平成２６年１月７日に新たな特許出願として分割したものであって、以降の手続の経緯は以下のとおりのものである。 平成２６年１月７日　　　　上申書 平成２７年２月５日付け　　拒絶理由通知書 平成２７年４月１３日　　　意見書・手続補正書 平成２７年６月１８日付け　拒絶査定 平成２７年９月１８日　　　審判請求書・手続補正書 平成２８年１月２９日付け　前置報告書 平成２８年２月１２日　　　上申書 平成２９年１月２６日付け　拒絶理由通知書 平成２９年４月３日　　　　意見書・手続補正書 第２　本願発明 本願請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という）は、平成２９年４月３日付け手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである。 「【請求項１】 尿素アダクト値が４～６質量％であり、粘度指数が１００以上であり、１００℃における動粘度が２．０～１１ｍｍ２／ｓであり、４０℃における動粘度が８．０～５０ｍｍ２／ｓであり、飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上であり、且つ、当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１～６０質量％であることを特徴とする潤滑油基油。」 第３　平成２９年１月２６日付け拒絶理由の概要 平成２９年１月２６日付け拒絶理由は、本願の発明の詳細な説明は、本願発明を当業者がその実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載されておらず、この出願は、特許法第３６条第４項第１号に規定する要件を満たしていない、および、本願発明は、本願の発明の詳細な説明に記載されたものでなく、この出願は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない、という理由を含むものである。 第４　当審の判断 １．特許法第３６条第６項第１号（サポート要件）について （１）発明の詳細な説明の記載事項 発明の詳細な説明における潤滑油基油に関連する主な記載事項は，以下のとおりである。 ア　「【０００２】 従来、潤滑油の分野では、高度精製鉱油等の潤滑油基油に流動点降下剤等の添加剤を配合することによって、潤滑油の低温粘度特性の改善が図られている（例えば、特許文献１～３を参照）。また、高粘度指数基油の製造方法としては、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）等の原料油について水素化分解、脱ろう処理後脱芳香族処理、又は脱芳香族処理後脱ろう処理を行う工程による方法が知られている（例えば、特許文献４を参照）。 【０００３】 潤滑油基油及び潤滑油の低温粘度特性の評価指標としては、流動点、曇り点、凝固点などが一般的である。また、ノルマルパラフィンやイソパラフィンの含有量等の潤滑油基油に基づき低温粘度特性を評価する手法も知られている。しかし、上記水素化分解基油についても、凝固点や流動点が同じにもかかわらず、基油単体もしくは組成物の低温特性が異なる場合が見られるため、適切な評価指標の特定及びその指標に基づき低温粘度特性の良好な基油を製造する方法が求められていた。 ・・・・・・ 【０００５】 近年潤滑油の省燃費特性の向上が求められ、そのための手段として、潤滑油の低温粘度特性の向上、更には低温粘度特性と粘度－温度特性とを両立させる必要性は益々高くなっており、上記従来の評価指標に基づき低温性能が良好であると判断された潤滑油基油を用いた場合であっても、かかる要求特性を十分に満足させることが困難となっている。 【０００６】 また、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）を原料として水素化分解して得られる、高粘度指数を有する高性能基油（グループＩＩＩ）は、現在の最高品質のエンジン油を製造するには欠かせない基油である。この基油は高粘度指数を有するため、粘度温度特性に優れ、常温領域での粘度を低くすることができ、燃費向上に大きな影響を及ぼす。ところが最近では、燃費の更なる向上が求められており、特にエンジンの低温始動時の燃費の向上が求められている。そのため、更なる基油粘度の低下検討など基油物性による改良と、添加剤の添加により低温粘度を下げる検討がなされている。しかし、基油粘度の低下は、潤滑の信頼性の低下を引き起こす可能性がありかつエンジン油のＡＰＩ規格である蒸発性が外れる可能性があるため、限度がある。また潤滑油基油への添加剤の配合により上記特性をある程度改善することはできても、この手法にも限界がある。特に、流動点降下剤は、配合量を増加させてもその効果が濃度と比例関係ではなく、また、配合量の増加に伴ってせん断安定性が低下してしまう。 【０００７】 また、前記したように、基油の流動点、凝固点等が同じにもかかわらず、低温粘度に大きな差異の出ることもあり、基油の低温特性を決定する因子の特定が必要と考えられている。 【０００８】 本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、潤滑油の低温粘度特性の向上、更には粘度－温度特性と低温粘度特性の高水準での両立が可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物を提供することを目的とする。」 イ　「【０００９】 本発明者は、上記目的を達成するために、基油の低温特性が含有するワックス分に影響される点に着目し、低温粘度特性を支配するワックス量の適切な評価指標を確立するとともに、効率よく基油の低温粘度特性を改良し、低温粘度特性及び粘度－温度特性に優れた基油及びその製造方法を完成するに至った。 【００１０】 すなわち、本発明は、尿素アダクト値が４～６質量％であり、粘度指数が１００以上であり、飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上であり、且つ、当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１～６０質量％であることを特徴とする潤滑油基油を提供する。 また、本発明は、尿素アダクト値が４～６質量％であり、且つ粘度指数が１００以上であることを特徴とする潤滑油基油を提供する。 【００１１】 なお、本発明でいう尿素アダクト値は以下の方法により測定される。秤量した試料油（潤滑油基油）１００ｇを丸底フラスコに入れ、尿素２００ｇ、トルエン３６０ｍｌ及びメタノール４０ｍｌを加えて室温で６時間攪拌する。これにより、反応液中に尿素アダクト物として白色の粒状結晶が生成する。反応液を１ミクロンフィルターでろ過することにより、生成した白色粒状結晶を採取し、得られた結晶をトルエン５０ｍｌで６回洗浄する。回収した白色結晶をフラスコに入れ、純水３００ｍｌ及びトルエン３００ｍｌを加えて８０℃で１時間攪拌する。分液ロートで水相を分離除去し、トルエン相を純水３００ｍｌで３回洗浄する。トルエン相に乾燥剤（硫酸ナトリウム）を加えて脱水処理を行った後、トルエンを留去する。このようにして得られた尿素アダクト物の試料油に対する割合（質量百分率）を尿素アダクト値と定義する。 【００１２】 また、本発明でいう粘度指数、並びに後述する４０℃又は１００℃における動粘度とは、それぞれＪＩＳ　Ｋ　２２８３－１９９３に準拠して測定された粘度指数及び４０℃又は１００℃における動粘度を意味する。 【００１３】 本発明の潤滑油基油によれば、尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすことによって、低温粘度特性の向上及び粘度－温度特性と低温粘度特性とを高水準で両立させることが可能となる。また、本発明の潤滑油基油に流動点降下剤等の添加剤が配合された場合には、その添加効果を有効に発現させることができる。したがって、本発明の潤滑油基油は、近時の低温粘度特性と粘度－温度特性との両立に対する要求に応える潤滑油基油として非常に有用である。更に、本発明の潤滑油基油によれば、上述した優れた粘度－温度特性により実用温度範囲における粘度抵抗や攪拌抵抗を低減することができる。特に、本発明の潤滑油基油は、０℃以下の低温条件において、粘性抵抗や攪拌抵抗を大幅に低減することによりその効果を発揮することができ、当該潤滑油基油が適用される装置におけるエネルギー損失を低減し、省エネルギー化を達成できる点で非常に有用である。 【００１４】 なお、従来、水素化分解による潤滑油基油の製造方法においてノルマルパラフィンからイソパラフィンへの異性化率の向上が検討されているが、本発明者らの検討によれば、単に水素化分解の分解率をあげてノルマルパラフィンの残存量を低減するだけでは低温粘度特性を十分に改善することは困難である。また、ノルマルパラフィン及びイソパラフィンの分析にはガスクロマトグラフィー（ＧＣ）やＮＭＲなどの分析手法が適用されるが、これらの分析手法ではイソパラフィンの中から低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分を分離又は特定することは、煩雑な作業や多大な時間を要するなど実用上有効であるとはいえない。 【００１５】 これに対して、本発明における尿素アダクト値の測定においては、尿素アダクト物として、イソパラフィンのうち低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分、更には潤滑油基油中にノルマルパラフィンが残存している場合の当該ノルマルパラフィンを精度よく且つ確実に捕集することができるため、潤滑油基油の低温粘度特性の評価指標として優れている。なお、本発明者らは、ＧＣ及びＮＭＲを用いた分析により、尿素アダクト物の主成分が、ノルマルパラフィン及び主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィンの尿素アダクト物であることを確認している。 【００１６】 また、本発明は、得られる被処理物の尿素アダクト値が４～６質量％の範囲、粘度指数が１００以上、飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上、且つ、当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１～６０質量％となるように、減圧蒸留留出油、減圧蒸留留出油のマイルドハイドロクラッキング処理油、脱れき油、脱れき油のマイルドハイドロクラッキング処理油又はこれらの２種以上の混合油を原料として、水素化分解触媒の存在下で水素化分解を行い、更に、脱芳香族処理及び脱ろう処理を組み合せて処理する潤滑油基油の製造方法であって、前記水素化分解は、全圧力が１００～１３０ｋｇ／ｃｍ２の中低圧、温度が３６０～４４０℃、ＬＨＳＶが０．２～０．３ｈｒ－１の低ＬＨＳＶ、水素対原料油比が２，５００～５，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ－原料油である反応条件で行なわれ、前記脱芳香族処理は、溶剤脱芳香族処理又は高圧水素化脱芳香族処理であり、前記溶剤脱芳香族処理は、溶剤にフルフラールを用い、溶剤／油容積比４以下、温度９０～１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率が６０容積％以上となるように操作され、前記高圧水素化脱芳香族処理は、アルミナ担体にＶＩｂ族金属及び第ＶＩＩＩ族鉄族金属を担持して硫化した触媒の存在下、全圧力１５０～２００ｋｇ／ｃｍ２、温度２８０～３５０℃、ＬＨＳＶ０．２～２．０ｈｒ－１の条件で行なわれ、前記脱ろう処理は、溶剤脱ろう処理又は接触脱ろう処理であり、前記溶剤脱ろう処理は、溶剤としてベンゼン、トルエン、アセトン又はベンゼン、トルエン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）の混合溶剤を使用し、脱ろう油が所定の流動点になるように、溶剤／油の容積比が０．５～５．０、温度が－５～－４５℃である処理条件で行なわれ、前記接触脱ろう処理は、ペンタシル型ゼオライトを触媒とし、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるように、全圧力が１０～７０ｋｇ／ｃｍ２、温度が２４０～４００℃、ＬＨＳＶが０．１～３．０ｈｒ－１である反応条件で行なわれることを特徴とする潤滑油基油の製造方法を提供する。 また、本発明は、得られる被処理物の尿素アダクト値が４～６質量％の範囲であり且つ粘度指数が１００以上となるように、減圧蒸留留出油、減圧蒸留留出油のマイルドハイドロクラッキング処理油、脱れき油、脱れき油のマイルドハイドロクラッキング処理油又はこれらの２種以上の混合油を原料として、水素化分解触媒の存在下で水素化分解を行い、更に、脱芳香族処理及び脱ろう処理を組み合せて処理する潤滑油基油の製造方法であって、前記水素化分解は、全圧力が１００～１３０ｋｇ／ｃｍ２の中低圧、温度が３６０～４４０℃、ＬＨＳＶが０．２～０．３ｈｒ－１の低ＬＨＳＶ、水素対原料油比が２，５００～５，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ－原料油である反応条件で行なわれ、前記脱芳香族処理は、溶剤脱芳香族処理又は高圧水素化脱芳香族処理であり、前記溶剤脱芳香族処理は、溶剤にフルフラールを用い、溶剤／油容積比４以下、温度９０～１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率が６０容積％以上となるように操作され、前記高圧水素化脱芳香族処理は、アルミナ担体にＶＩｂ族金属及び第ＶＩＩＩ族鉄族金属を担持して硫化した触媒の存在下、全圧力１５０～２００ｋｇ／ｃｍ２、温度２８０～３５０℃、ＬＨＳＶ０．２～２．０ｈｒ－１の条件で行なわれ、前記脱ろう処理は、溶剤脱ろう処理又は接触脱ろう処理であり、前記溶剤脱ろう処理は、溶剤としてベンゼン、トルエン、アセトン又はベンゼン、トルエン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）の混合溶剤を使用し、脱ろう油が所定の流動点になるように、溶剤／油の容積比が０．５～５．０、温度が－５～－４５℃である処理条件で行なわれ、前記接触脱ろう処理は、ペンタシル型ゼオライトを触媒とし、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるように、全圧力が１０～７０ｋｇ／ｃｍ２、温度が２４０～４００℃、ＬＨＳＶが０．１～３．０ｈｒ－１である反応条件で行なわれることを特徴とする潤滑油基油の製造方法を提供する。 【００１７】 本発明の潤滑油基油の製造方法によれば、得られる被処理物の尿素アダクト値が４～６質量％、且つ粘度指数が１００以上となるように、上記特定の原料油について水素化分解を行い、脱芳香族処理又は脱ろう処理のいずれか１つ又は２つ以上の組合せによる処理を行うことによって、粘度－温度特性と低温粘度特性とが高水準で両立された潤滑油基油を確実に得ることができる。なお、脱芳香族処理と脱ろう処理との順序は特に制限されず、脱芳香族処理を行った後で脱ろう処理を行ってもよく、あるいは、脱ろう処理を行った後で脱芳香族処理を行ってもよい。 【００１８】 また、本発明は、上記本発明の潤滑油基油を含有することを特徴とする潤滑油組成物を提供する。 【００１９】 本発明の潤滑油組成物は、上述のように優れた特性を有する本発明の潤滑油基油を含有するものであるため、低温粘度特性に優れ、粘度－温度特性と低温粘度特性の高水準での両立が可能な潤滑油組成物として有用である。また、上述のように、本発明の潤滑油基油は添加剤が配合された場合にその添加効果を有効に発現させることができるものであるため、本発明の潤滑油組成物は各種添加剤を好適に含有することができる。」 ウ　「【００２０】 本発明によれば、低温粘度特性に優れ、粘度－温度特性と低温粘度特性の高水準での両立が可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物が提供される。」 エ　「【００２２】 本発明の潤滑油基油は、尿素アダクト値が４～６質量％、且つ粘度指数が１００以上のものである。 【００２３】 また、本発明の潤滑油基油の尿素アダクト値は、粘度－温度特性を損なわずに低温粘度特性を改善する観点から、上述の通り４～６質量％であることが必要であり、好ましくは４．０～５．８質量％、より好ましくは４．０～５．６質量％、更に好ましくは４．０～５．４質量％である。また、尿素アダクト値が前記範囲内であると、潤滑油基油の製造工程において脱ろう処理を行うに際し、脱ろう条件を緩和することができ、経済性にも優れるため好ましい。 【００２４】 本発明の潤滑油基油の粘度指数は、粘度－温度特性の観点から、上述の通り１００以上であることが必要であり、好ましくは１１０以上、より好ましくは１２０以上、更に好ましくは１３０以上、特に好ましくは１４０以上である。粘度指数が１００に満たない場合には、良好な低温粘度特性が得られないおそれがある。 ・・・・・・ 【００４４】 上記の製造方法により得られる本発明の潤滑油基油においては、尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たせば、その他の性状は特に制限されないが、本発明の潤滑油基油は以下の条件を更に満たすものであることが好ましい。 【００４５】 本発明の潤滑油基油における飽和分の含有量は、潤滑油基油全量を基準として、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９３質量％以上、更に好ましくは９５質量％以上である。また、当該飽和分に占める環状飽和分の割合は、好ましくは０．１～６０質量％、より好ましくは０．５～５５質量％、更に好ましくは１～５２質量％、特に好ましくは５～５０質量％である。飽和分の含有量及び当該飽和分に占める環状飽和分の割合がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度－温度特性及び熱・酸化安定性を達成することができ、また、当該潤滑油基油に添加剤が配合された場合には、当該添加剤を潤滑油基油中に十分に安定的に溶解保持しつつ、当該添加剤の機能をより高水準で発現させることができる。更に、飽和分の含有量及び当該飽和分に占める環状飽和分の割合がそれぞれ上記条件を満たすことにより、潤滑油基油自体の摩擦特性を改善することができ、その結果、摩擦低減効果の向上、ひいては省エネルギー性の向上を達成することができる。 【００４６】 なお、飽和分の含有量が９０質量％未満であると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が不十分となる傾向にある。また、飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１質量％未満であると、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に、当該添加剤の溶解性が不十分となり、潤滑油基油中に溶解保持される当該添加剤の有効量が低下するため、当該添加剤の機能を有効に得ることができなくなる傾向にある。更に、飽和分に占める環状飽和分の割合が６０質量％を超えると、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。 【００４７】 本発明において、飽和分に占める環状飽和分の割合が３０～５０質量％であることは、飽和分に占める非環状飽和分が７０～５０質量％であることと等価である。ここで、非環状飽和分にはノルマルパラフィン及びイソパラフィンの双方が包含される。本発明の潤滑油基油に占めるノルマルパラフィン及びイソパラフィンの割合は、尿素アダクト値が上記条件を満たせば特に制限されないが、イソパラフィンの割合は、潤滑油基油全量基準で、好ましくは４０～７０質量％、より好ましくは４２～６５質量％、更に好ましくは４４～６０質量％、特に好ましくは４５～５５質量％である。潤滑油基油に占めるイソパラフィンの割合が前記条件を満たすことにより、粘度－温度特性及び熱・酸化安定性をより向上させることができ、また、当該潤滑油基油に添加剤が配合された場合には、当該添加剤を十分に安定的に溶解保持しつつ、当該添加剤の機能を一層高水準で発現させることができる。 ・・・・・・ 【００５３】 また、本発明の潤滑油基油における芳香族分は、潤滑油基油全量を基準として、好ましくは５質量％以下、より好ましくは０．０５～３質量％、更に好ましくは０．１～１質量％、特に好ましくは０．１～０．５質量％である。芳香族分の含有量が上記上限値を超えると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、本発明の潤滑油基油は芳香族分を含有しないものであってもよいが、芳香族分の含有量を０．０５質量％以上とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。 ・・・・・・ 【００５５】 また、本発明の潤滑油基油の％ＣＰは、好ましくは８０以上、より好ましくは８２～９９、更に好ましくは８５～９８、特に好ましくは９０～９７である。潤滑油基油の％ＣＰが８０未満の場合、粘度－温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、潤滑油基油の％ＣＰが９９を超えると、添加剤の溶解性が低下する傾向にある。 【００５６】 また、本発明の潤滑油基油の％ＣＮは、好ましくは２０以下、より好ましくは１５以下、より好ましくは１～１２、更に好ましくは３～１０である。潤滑油基油の％ＣＮが２０を超えると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にある。また、％ＣＮが１未満であると、添加剤の溶解性が低下する傾向にある。 【００５７】 また、本発明の潤滑油基油の％ＣＡは、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．６以下、更に好ましくは０．１～０．５である。潤滑油基油の％ＣＡが０．７を超えると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にある。また、本発明の潤滑油基油の％ＣＡは０であってもよいが、％ＣＡを０．１以上とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。 【００５８】 更に、本発明の潤滑油基油における％ＣＰと％ＣＮとの比率は、％ＣＰ／％ＣＮが７以上であることが好ましく、７．５以上であることがより好ましく、８以上であることが更に好ましい。％ＣＰ／％ＣＮが７未満であると、粘度－温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、％ＣＰ／％ＣＮは、２００以下であることが好ましく、１００以下であることがより好ましく、５０以下であることが更に好ましく、２５以下であることが特に好ましい。％ＣＰ／％ＣＮを２００以下とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。 ・・・・・・ 【００６３】 また、本発明の潤滑油基油の動粘度は、その１００℃における動粘度は、好ましくは１．５～２０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．０～１１ｍｍ２／ｓである。潤滑油基油の１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓ未満の場合、蒸発損失の点で好ましくない。また、１００℃における動粘度が２０ｍｍ２／ｓを超える潤滑油基油を得ようとする場合、その収率が低くなり、分解率を高めることが困難となるため好ましくない。 【００６４】 本発明においては、１００℃における動粘度が下記の範囲にある潤滑油基油を蒸留等により分取し、使用することが好ましい。 （Ｉ）１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓ以上３．５ｍｍ２／ｓ未満、より好ましくは２．０～３．０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油 （ＩＩ）１００℃における動粘度が３．０ｍｍ２／ｓ以上４．５ｍｍ２／ｓ未満、より好ましくは３．５～４．１ｍｍ２／ｓの潤滑油基油 （ＩＩＩ）１００℃における動粘度が４．５～２０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは４．８～１１ｍｍ２／ｓ、特に好ましくは５．５～８．０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油。 【００６５】 また、本発明の潤滑油基油の４０℃における動粘度は、好ましくは６．０～８０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．０～５０ｍｍ２／ｓである。本発明においては、４０℃における動粘度が下記の範囲にある潤滑油留分を蒸留等により分取し、使用することが好ましい。 （ＩＶ）４０℃における動粘度が６．０ｍｍ２／ｓ以上１２ｍｍ２／ｓ未満、より好ましくは８．０～１２ｍｍ２／ｓの潤滑油基油 （Ｖ）４０℃における動粘度が１２ｍｍ２／ｓ以上２８ｍｍ２／ｓ未満、より好ましくは１３～１９ｍｍ２／ｓの潤滑油基油 （ＶＩ）４０℃における動粘度が２８～５０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２９～４５ｍｍ２／ｓ、特に好ましくは３０～４０ｍｍ２／ｓの潤滑油基油。 【００６６】 上記潤滑油基油（Ｉ）及び（ＩＶ）は、尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度グレードが同じ従来の潤滑油基油と比較して、粘度－温度特性と低温粘度特性とを高水準で両立することができ、特に、低温粘度特性に優れ、粘性抵抗や撹拌抵抗を著しく低減することができる。また、流動点降下剤を配合することにより、－４０℃におけるＭＲＶ粘度を１００００ｍＰａ・ｓ以下とすることができる。なお、－４０℃におけるＭＲＶ粘度とは、ＪＰＩ－５Ｓ－４２－９３に準拠して測定された粘度を意味する。 【００６７】 また、上記潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）は、尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度グレードが同じ従来の潤滑油基油と比較して、粘度－温度特性と低温粘度特性とを高水準で両立することができ、特に、低温粘度特性に優れ、更には揮発防止性及び潤滑性に優れる。例えば、潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）においては、－３５℃におけるＣＣＳ粘度を３０００ｍＰａ・ｓ以下とすることができる。 【００６８】 また、上記潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）は、尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度グレードが同じ従来の潤滑油基油と比較して、粘度－温度特性と低温粘度特性とを高水準で両立することができ、特に、低温粘度特性に優れ、更には揮発防止性、熱・酸化安定性及び潤滑性に優れる。例えば、潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）においては、－３５℃におけるＣＣＳ粘度を２００００ｍＰａ・ｓ以下とすることができる。 【００６９】 また、本発明の潤滑油基油の流動点は、潤滑油基油の粘度グレードにもよるが、例えば、上記潤滑油基油（Ｉ）及び（ＩＶ）の流動点は、好ましくは－１０℃以下、より好ましくは－１２．５℃以下、更に好ましくは－１５℃以下である。また、上記潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）の流動点は、好ましくは－１０℃以下、より好ましくは－１５℃以下、更に好ましくは－１７．５℃以下である。また、上記潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）の流動点は、好ましくは－１０℃以下、より好ましくは－１２．５℃以下、更に好ましくは－１５℃以下である。流動点が前記上限値を超えると、その潤滑油基油を用いた潤滑油全体の低温流動性が低下する傾向にある。なお、本発明でいう流動点とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２６９－１９８７に準拠して測定された流動点を意味する。 【００７０】 また、本発明の潤滑油基油の－３５℃におけるＣＣＳ粘度は、潤滑油基油の粘度グレードにもよるが、例えば、上記潤滑油基油（Ｉ）及び（ＩＶ）の－３５℃におけるＣＣＳ粘度は、好ましくは１０００ｍＰａ・ｓ以下である。また、上記潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）の－３５℃におけるＣＣＳ粘度は、好ましくは５０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは４５００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは４０００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは３５００ｍＰａ・ｓ以下、特に好ましくは３０００ｍＰａ・ｓ以下である。また、上記潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）の－３５℃におけるＣＣＳ粘度は、好ましくは１８０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは１５０００ｍＰａ・ｓ以下である。－３５℃におけるＣＣＳ粘度が前記上限値を超えると、その潤滑油基油を用いた潤滑油全体の低温流動性が低下する傾向にある。なお、本発明でいう－３５℃におけるＣＣＳ粘度とは、ＪＩＳ　Ｋ　２０１０－１９９３に準拠して測定された粘度を意味する。 【００７１】 また、本発明の潤滑油基油の１５℃における密度（ρ１５）は、潤滑油基油の粘度グレードによるが、下記式（１）で表されるρの値以下であること、すなわちρ１５≦ρであることが好ましい。 ρ＝０．００２５×ｋｖ１００＋０．８１６　　（１） ［式中、ｋｖ１００は潤滑油基油の１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を示す。］ 【００７２】 なお、ρ１５＞ρとなる場合、粘度－温度特性及び熱・酸化安定性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、また、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。 【００７３】 例えば、上記潤滑油基油（Ｉ）及び（ＩＶ）のρ１５は、好ましくは０．８２５以下、より好ましくは０．８２０以下である。また、上記潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）のρ１５は、好ましくは０．８３５以下、より好ましくは０．８３０以下である。また、上記潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）のρ１５は、好ましくは０．８４０以下、より好ましくは０．８３５以下である。 ・・・・・・ 【００７５】 また、本発明の潤滑油基油のアニリン点（ＡＰ（℃））は、潤滑油基油の粘度グレードによるが、下記式（２）で表されるＡの値以上であること、すなわちＡＰ≧Ａであることが好ましい。 Ａ＝４．３×ｋｖ１００＋１００　　（２） ［式中、ｋｖ１００は潤滑油基油の１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を示す。］ 【００７６】 なお、ＡＰ＜Ａとなる場合、粘度－温度特性及び熱・酸化安定性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、また、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。 【００７７】 例えば、上記潤滑油基油（Ｉ）及び（ＩＶ）のＡＰは、好ましくは１０５℃以上、より好ましくは１０８℃以上である。また、上記潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）のＡＰは、好ましくは１１０℃以上、より好ましくは１１３℃以上である。また、上記潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）のＡＰは、好ましくは１２０℃以上、より好ましくは１２３℃以上である。なお、本発明でいうアニリン点とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２５６－１９８５に準拠して測定されたアニリン点を意味する。 【００７８】 また、本発明の潤滑油基油の蒸留性状は、ガスクロマトグラフィー蒸留で、初留点（ＩＢＰ）が２９０～４４０℃、終点（ＦＢＰ）が４３０～５８０℃であることが好ましく、かかる蒸留範囲にある留分から選ばれる１種又は２種以上の留分を精留することにより、上述した好ましい粘度範囲を有する潤滑油基油（Ｉ）～（ＩＩＩ）及び（ＩＶ）～（ＶＩ）を得ることができる。 【００７９】 例えば、上記潤滑油基油（Ｉ）及び（ＩＶ）の蒸留性状に関し、その初留点（ＩＢＰ）は、好ましくは２６０～３４０℃、より好ましくは２７０～３３０℃、更に好ましくは２８０～３２０℃である。また、１０％留出温度（Ｔ１０）は、好ましくは３１０～３９０℃、より好ましくは３２０～３８０℃、更に好ましくは３３０～３７０℃である。また、５０％留出点（Ｔ５０）は、好ましくは３４０～４４０℃、より好ましくは３６０～４３０℃、更に好ましくは３７０～４２０℃である。また、９０％留出点（Ｔ９０）は、好ましくは４０５～４６５℃、より好ましくは４１５～４５５℃、更に好ましくは４２５～４４５℃である。また、終点（ＦＢＰ）は、好ましくは４３０～４９０℃、より好ましくは４４０～４８０℃、更に好ましくは４５０～４９０℃である。また、Ｔ９０－Ｔ１０は、好ましくは６０～１４０℃、より好ましくは７０～１３０℃、更に好ましくは８０～１２０℃である。また、ＦＢＰ－ＩＢＰは、好ましくは１４０～２００℃、より好ましくは１５０～１９０℃、更に好ましくは１６０～１８０℃である。また、Ｔ１０－ＩＢＰは、好ましくは４０～１００℃、より好ましくは５０～９０℃、更に好ましくは６０～８０℃である。また、ＦＢＰ－Ｔ９０は、好ましくは５～６０℃、より好ましくは１０～５５℃、更に好ましくは１５～５０℃である。 【００８０】 また、上記潤滑油基油（ＩＩ）及び（Ｖ）の蒸留性状に関し、その初留点（ＩＢＰ）は、好ましくは３１０～４００℃、より好ましくは３２０～３９０℃、更に好ましくは３３０～３８０℃である。また、１０％留出温度（Ｔ１０）は、好ましくは３５０～４３０℃、より好ましくは３６０～４２０℃、更に好ましくは３７０～４１０℃である。また、５０％留出点（Ｔ５０）は、好ましくは３９０～４７０℃、より好ましくは４００～４６０℃、更に好ましくは４１０～４５０℃である。また、９０％留出点（Ｔ９０）は、好ましくは４２０～４９０℃、より好ましくは４３０～４８０℃、更に好ましくは４４０～４７０℃である。また、終点（ＦＢＰ）は、好ましくは４５０～５３０℃、より好ましくは４６０～５２０℃、更に好ましくは４７０～５１０℃である。また、Ｔ９０－Ｔ１０は、好ましくは４０～１００℃、より好ましくは４５～９０℃、更に好ましくは５０～８０℃である。また、ＦＢＰ－ＩＢＰは、好ましくは１１０～１７０℃、より好ましくは１２０～１６０℃、更に好ましくは１３０～１５０℃である。また、Ｔ１０－ＩＢＰは、好ましくは５～６０℃、より好ましくは１０～５５℃、更に好ましくは１５～５０℃である。また、ＦＢＰ－Ｔ９０は、好ましくは５～６０℃、より好ましくは１０～５５℃、更に好ましくは１５～５０℃である。 【００８１】 また、上記潤滑油基油（ＩＩＩ）及び（ＶＩ）の蒸留性状に関し、その初留点（ＩＢＰ）は、好ましくは４４０～４８０℃、より好ましくは４３０～４７０℃、更に好ましくは４２０～４６０℃である。また、１０％留出温度（Ｔ１０）は、好ましくは４５０～５１０℃、より好ましくは４６０～５００℃、更に好ましくは４６０～４８０℃である。また、５０％留出点（Ｔ５０）は、好ましくは４７０～５４０℃、より好ましくは４８０～５３０℃、更に好ましくは４９０～５２０℃である。また、９０％留出点（Ｔ９０）は、好ましくは４７０～５６０℃、より好ましくは４８０～５５０℃、更に好ましくは４９０～５４０℃である。また、終点（ＦＢＰ）は、好ましくは５０５～５６５℃、より好ましくは５１５～５５５℃、更に好ましくは５２５～５６５℃である。また、Ｔ９０－Ｔ１０は、好ましくは３５～８０℃、より好ましくは４５～７０℃、更に好ましくは５５～８０℃である。また、ＦＢＰ－ＩＢＰは、好ましくは５０～１３０℃、より好ましくは６０～１２０℃、更に好ましくは７０～１１０℃である。また、Ｔ１０－ＩＢＰは、好ましくは５～６５℃、より好ましくは１０～５５℃、更に好ましくは１０～４５℃である。また、ＦＢＰ－Ｔ９０は、好ましくは５～６０℃、より好ましくは５～５０℃、更に好ましくは５～４０℃である。 【００８２】 潤滑油基油（Ｉ）～（ＶＩ）のそれぞれにおいて、ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ５０、Ｔ９０、ＦＢＰ、Ｔ９０－Ｔ１０、ＦＢＰ－ＩＢＰ、Ｔ１０－ＩＢＰ、ＦＢＰ－Ｔ９０を上記の好ましい範囲に設定することで、低温粘度の更なる改善と、蒸発損失の更なる低減とが可能となる。なお、Ｔ９０－Ｔ１０、ＦＢＰ－ＩＢＰ、Ｔ１０－ＩＢＰ及びＦＢＰ－Ｔ９０のそれぞれについては、それらの蒸留範囲を狭くしすぎると、潤滑油基油の収率が悪化し、経済性の点で好ましくない。」 （２）実施例の記載 オ　「【００９３】 ［実施例１～３、比較例１～３］ 実施例１においては、原油の常圧蒸留ボトムを減圧蒸留して得られる留出油（ＷＶＧＯ）原料を、水素化分解触媒の存在下、全圧力１３０ｋｇ／ｃｍ３以下、温度３６０～４４０℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ－１以下の反応条件で水素化分解し、潤滑油留分（ボトム分）を分離回収し、次いで蒸留、脱ろう温度－２７℃、溶剤比１．２での溶剤脱ろう処理、脱芳香族処理をこの順で行うことにより、潤滑油基油を得た。また、実施例２、３及び比較例１～３においては、水素化分解圧力、脱ろう温度、溶剤比を表１に示したように変更した以外は実施例１と同様にして、潤滑油基油を得た。得られた潤滑油基油の性状を表２～４に示す。表２～４中、「尿素アダクト物中のノルマルパラフィン由来成分の割合」は、尿素アダクト値の測定の際に得られた尿素アダクト物についてガスクロマトグラフィー分析を実施することによって得られたものである。 【００９４】 【表１】 【００９５】 次に、実施例１及び比較例１の潤滑油基油に、自動車用潤滑油に一般的に用いられているポリメタアクリレート系流動点降下剤（重量平均分子量：約６万）を添加して潤滑油組成物を得た。流動点降下剤の添加量は、実施例１及び比較例１のそれぞれについて、組成物全量基準で０．３質量％、０．５質量％および１．０質量％の３条件とした。次に、得られた各潤滑油組成物について、－４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。得られた結果を表２に示す。 【００９６】 【表２】 【００９７】 【表３】 【００９８】 【表４】 【００９９】 実施例１～３と比較例１～３の基油をそれぞれ同一の１００℃動粘度レベルで比較すると、流動点、凝固点等は同等であるが、本願発明の基油のＣＣＳ粘度は各比較例に比べてはるかに低い。また実施例１及び比較例１に示すように、流動点降下剤を添加した場合の、－４０℃ＭＲＶ粘度においても、尿素アダクト値が本願発明の範囲の基油を用いたときには、著しく低いＭＲＶ粘度を示す。以上のように尿素アダクト値が本願で規定する範囲内に入るように処理した基油を用いた場合には、低温粘度特性が優れていることは明白である。」 （３）本願の発明が解決しようとする課題と「潤滑油基油」の関係について （３－１）本願の発明が解決しようとする課題について 上記（１）ア～ウより、本願の発明が解決しようとする課題等については、以下の点を理解することができる。 ア　従来、潤滑油の分野では、高度精製鉱油等の潤滑油基油に流動点降下剤等の添加剤を配合することによって、潤滑油の低温粘度特性の改善が図られ、また、高粘度指数基油の製造方法としては、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）等の原料油について水素化分解、脱ろう処理後脱芳香族処理、又は脱芳香族処理後脱ろう処理を行う工程による方法が知られている（【０００２】）。 近年、潤滑油の省燃費特性の向上が求められ、そのための手段として、潤滑油の低温粘度特性の向上、更には低温粘度特性と粘度－温度特性とを両立させる必要性は益々高くなっており、従来の評価指標に基づき低温性能が良好であると判断された潤滑油基油を用いた場合であっても、かかる要求特性を十分に満足させることが困難となっている（【０００５】）。 また、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）を原料として水素化分解して得られる、高粘度指数を有する高性能基油（グループＩＩＩ）は、現在の最高品質のエンジン油を製造するには欠かせない基油であり、粘度温度特性に優れ、常温領域での粘度を低くすることができ、燃費向上に大きな影響を及ぼす。ところが最近では、エンジンの低温始動時の燃費の向上が求められ、基油物性による改良と、添加剤の添加により低温粘度を下げる検討がなされている。しかし、基油粘度の低下は、潤滑の信頼性の低下を引き起こす可能性がありかつエンジン油のＡＰＩ規格である蒸発性が外れる可能性があるため、限度がある。また潤滑油基油への添加剤の配合により特性をある程度改善することはできても、この手法にも限界がある。特に、流動点降下剤は、配合量を増加させてもその効果が濃度と比例関係ではなく、また、配合量の増加に伴ってせん断安定性が低下してしまう。また、基油の流動点、凝固点等が同じにもかかわらず、低温粘度に大きな差異の出ることもあり、基油の低温特性を決定する因子の特定が必要と考えられている（【０００６】、【０００７】）。 イ　本願発明は、前記アの実情に鑑みて、潤滑油の低温粘度特性の向上、更には粘度－温度特性と低温粘度特性の高水準での両立が可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物を提供することを目的として（【０００８】）、かかる課題を解決する手段として本願発明の構成を採用したものである（【０００９】～【００１９】）。 ウ　本願発明によれば、低温粘度特性に優れ、粘度－温度特性と低温粘度特性の高水準での両立が可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物が提供される、という効果を奏する（【００２０】）。 （３－２）「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」の影響因子について 前記（３－１）のとおり、本願発明は、「低温粘度特性」の向上と、「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」を高水準で両立する潤滑油基油等の提供を課題とするところ、これらの特性等は、上記（１）エより、潤滑油基油の以下の物性と密接な関係があることを理解することができる。 ・尿素アダクト値（【００２３】） ・粘度指数（【００２４】） ・飽和分の含有量、飽和分に占める環状飽和分の割合、イソパラフィン の割合【００４５】～【００４７】） ・芳香族分の含有量（【００５３】） ・％ＣＰ、％ＣＮ、％ＣＡ、及び％ＣＰ／％ＣＮ（【００５５】～【００ ５９】） ・１００℃及び４０℃における動粘度（【００６３】～【００６８】） ・流動点（【００６９】） ・－３５℃におけるＣＣＳ粘度(【００７０】) ・ρ１５とρの大小関係（【００７１】～【００７３】） ・ＡＰとＡの大小関係（【００７５】～【００７７】） ・蒸留状態（【００７８】～【００８２】） （３－３）実施例について 上記（２）オより、本願明細書の実施例には、原油の常圧蒸留ボトムを減圧蒸留して得られる留出油（ＷＶＧＯ）を原料油とし、水素化分解触媒の存在下、水素化分解（反応条件：圧力、温度、ＬＨＳＶ）し、潤滑油留分（ボトム分）を分離回収し、次いで蒸留、脱ろう温度－２７℃、溶剤比１．２での溶剤脱ろう処理、脱芳香族処理をこの順で行うことにより、潤滑油基油を得ている。 また、同様に、実施例２、３及び比較例１～３は、水素化分解圧力、脱ろう温度、溶剤比を変更して、潤滑油基油を得たことが示され（【表１】）、【表２】～【表４】には、当該潤滑油基油の組成・物性（尿素アダクト値、粘度指数、動粘度、飽和分、環状飽和分及びイソパラフィンの含有量、流動点といった種々の物性）が示されている。 （４）検討、判断 前記（３－２）のとおり、本願発明の課題に関連する潤滑油基油の「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」は、「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「１００℃における動粘度」、「４０℃における動粘度」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」のみならず、イソパラフィンの割合をはじめとする種々の物性に影響されるものであることから、当該「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」は、「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「１００℃における動粘度」、「４０℃における動粘度」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」のみに基づいて、本願発明の潤滑油基油が「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」の点で優れたものであるかを評価することはできないと解するのが合理的である。 そして、前記（３－３）のとおり、本願明細書の実施例（【表２】、【表３】及び【表４】）をみてみると、実施例に係る潤滑油基油（実施例１～３）は、「低温粘度特性」の向上と、「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」を高水準で両立することができるという本願発明の課題をおおよそ解決することができていると解することもできるが、そのような結果は、確かに「尿素アダクト値」に依拠するところがあるとしても、例えば、潤滑油基油のイソパラフィンの割合を【００４７】記載の好適な数値範囲内にするなどして、上記「影響因子」が相当程度に最適化されるという前提があってのことと理解すべきである。 加えて、当該潤滑油基油の「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「１００℃における動粘度」、「４０℃における動粘度」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」を最適化しさえすれば、他の物性について、必然的に最適化されることになり、結果としてこれらの物性の最適化をことさら要しない、という技術常識も存しない。 そうすると、本願発明の課題に関連する上記「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」は、単に潤滑油基油の「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「１００℃における動粘度」、「４０℃における動粘度」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」のみをもって、特性を評価できるものではなく、これら本願発明で特定された物性以外の物性も含めなければ、本願発明の課題である「低温粘度特性」の向上と、「粘度－温度特性」及び「低温粘度特性」を高水準で両立する点で優れたものであると判断することはできないというほかない。 したがって、本願明細書の発明の詳細な説明の記載及び技術常識を参酌して、当業者において、本願発明の課題が解決できると認識できる範囲は、当該潤滑油基油において、「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「１００℃における動粘度」、「４０℃における動粘度」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」に加え、上記（３－２）で指摘した物性について最適化された潤滑油基油であり、それ以外の本願発明に含まれる潤滑油基油についてまで、本願発明の課題を解決できるものとして当業者が認識できるとはいえない。 よって、本願発明は、本願の発明の詳細な説明の課題を解決できると当業者が認識できるように記載された範囲を超える発明が記載されていることになるから、サポート要件を満たしていない。 （５）審判請求人の主張について 審判請求人は、平成２９年４月３日付け意見書において、潤滑油基油の物性として、「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「１００℃における動粘度」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」に、「４０℃における動粘度」を追加する補正を行ったので、サポート要件に関する不備は解消した旨主張している。 しかしながら、サポート要件については、上記（４）のとおりであるから、審判請求人の主張は採用できない。 （６）小括 よって、本願発明は、発明の詳細な説明に記載したものとはいえない。 ２．特許法第３６条第４項第１号（実施可能要件）について （１）発明の詳細な説明及び実施例の記載事項 本願の発明の詳細な説明には、上記１．（１）ア～エで指摘した事項が、また、実施例には、上記１．（２）オで指摘した事項が記載されており、さらに、発明の詳細な説明には、以下の事項も記載されている。 カ　「【００２５】 本発明においては、尿素アダクト値が４～６質量％の範囲であり且つ粘度指数が１００以上の潤滑油基油を得ることができれば、その製造方法は特に制限されないが、減圧蒸留留出油（ＷＶＧＯ）、ＷＶＧＯのマイルドハイドロクラッキング（ＭＨＣ）処理油（ＨＩＸ）、脱れき油（ＤＡＯ）、ＤＡＯのＭＨＣ処理油またはこれらの混合油又はこれらの２種以上の混合油を原料として、水素化分解触媒の存在下で水素化分解し、更に、脱芳香族処理及び脱ろう処理を組み合せて処理することによって、本発明の潤滑油基油を好適に得ることができる。 【００２６】 前記ＷＶＧＯは原油の常圧蒸留装置からの残渣油を減圧蒸留装置で蒸留した際に得られる留出油で、好ましくは３６０℃～５３０℃の沸点を有するものである。」 キ　「【００２９】 原料油の水素化分解は、水素化分解触媒の存在下、全圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ２以下、好ましくは１００～１３０ｋｇ／ｃｍ２の中低圧であり、温度が３６０～４４０℃、好ましくは３７０～４３０℃、ＬＨＳＶは０．５ｈｒ－１以下、好ましくは０．２～０．３ｈｒ－１の低ＬＨＳＶであり、水素対原料油比が１，０００～６，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ－原料油、好ましくは２，５００～５，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ－原料油である反応条件で行うことができる。原料油の水素化分解に際しては、原料油中３６０℃＋留分の分解率が４０ｗｔ％以上、好ましくは４５ｗｔ％以上、更に好ましくは５０ｗｔ％以上になるよう反応条件が調節される。なお、原料油としてＨＩＸを用いた場合、ＭＨＣ処理と水素化分解の合計の分解率は、６０ｗｔ％以上、好ましは７０ｗｔ％以上である。また、未分解油の一部をリサイクルする場合、ここでいう分解率はリサイクル油込みの分解率ではなく、フレッシュフィールド当りの分解率を指す。」 ク　「【００３４】 原料油を水素化分解した後は、必要に応じて分解生成物から通常の蒸留操作で潤滑油留分を回収してもよい。回収可能な潤滑油留分としては、沸点範囲が３４３℃～３９０℃の７０ペール留分、３９０℃～４４５℃のＳＡＥ－１０留分、４４５℃～５００℃のＳＡＥ－２０留分、５００℃～５６５℃のＳＡＥ－３０留分が潤滑油留などがある。 【００３５】 必要に応じて潤滑油留分が分離回収された前記の水素化分解生成物は、脱ろう処理された後で脱芳香族処理されるか、あるいは、脱芳香族処理された後で脱ろう処理される。 【００３６】 脱ろう処理としては、溶剤脱ろう処理又は接触脱ろう処理が採用できる。 【００３７】 溶剤脱ろう処理は、例えばＭＥＫ法などの通常の方法で行うことができる。ＭＥＫ法は溶剤としてベンゼン、トルエン、アセトン又はベンゼン、トルエン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）などの混合溶剤を使用する。処理条件は脱ろう油が所定の流動点になるように冷却温度を調節する。溶剤／油の容積比は０．５～５．０、好ましくは１．０～４．５、温度は－５～－４５℃、好ましくは－１０～－４０℃である。 【００３８】 接触脱ろう処理は通常の方法で行うことができる。例えばペンタシル型ゼオライトを触媒とし、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるように反応温度を調節するがその反応条件は一般に、全圧力が１０～７０ｋｇ／ｃｍ２、好ましくは２０～５０ｋｇ／ｃｍ２、温度が２４０～４００℃、好ましくは２６０～３８０℃である。ＬＨＳＶは０．１～３．０ｈｒ－１、好ましくは０．５～２．０ｈｒ－１の範囲にある。 【００３９】 脱芳香族処理としては、溶剤脱芳香族処理あるいは高圧水素化脱芳香族処理のいずれもが採用可能であるが、溶剤脱芳香族処理が好ましい。 【００４０】 溶剤脱芳香族処理は通常フルフラール、フェノール等の溶剤を用いるが、本発明では溶剤にフルフラールを用いることが好ましい。溶剤脱芳香族処理の条件としては、溶剤／油容積比４以下、好ましくは３以下、更に好ましくは２以下、温度９０～１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率は６０容積％以上、好ましくは７０容積％以上、更に好ましくは８５容積％以上となるように操作される。 【００４１】 高圧水素化反応による脱芳香族処理は、通常アルミナ担体にＶＩ　ｂ族金属及び第ＶＩＩＩ族鉄族金属を担持して硫化した触媒の存在下、全圧力１５０～２００ｋｇ／ｃｍ２、好ましくは７０～２００ｋｇ／ｃｍ２、温度２８０～３５０℃、好ましくは３００～３３０℃、ＬＨＳＶ０．２～２．０ｈｒ－１、好ましくは０．５～１．０ｈｒ－１の条件で行なわれる。触媒の金属担持量は、酸化物基準で第ＶＩ　ｂ族金属、例えばモリブデン、タングステン、クロムは５～３０質量％、好ましくは１０～２５質量％、第ＶＩＩＩ族鉄族鉄金属、例えばコバルト、ニッケルは１～１０質量％、好ましくは２～１０質量％である。 【００４２】 脱芳香族処理として溶剤脱芳香族処理を用いた場合、必要によりこの処理の後に、水素化処理を行うことができる。この水素化処理は溶剤脱芳香族処理油を、全反応圧力５０ｋｇ／ｃｍ２以下、好ましくは２５～４０ｋｇ／ｃｍ２の低圧の水素化反応条件で、アルミナ担体に第ＶＩｂ族金属及び第ＶＩＩＩ族鉄族金属を担持して硫化した水素化触媒と接触 させることにより行う。このような比較的低圧下での水素化処理は溶剤脱芳香族油の光安定性を飛躍的に向上させる。前記金属の担持量は酸化物基準で第ＶＩｂ族金属、例えばモリブデン、タングステン、クロムは５～３０質量％、好ましくは１０～２５質量％、第ＶＩＩＩ族鉄族金属、例えばコバルト、ニッケルは１～１０質量％、好ましくは２～１０質量％である。 【００４３】 本発明の潤滑油基油の製造方法において、その製造過程で原料油の水素化分解後生成物から潤滑油留分を回収しなかった場合は、脱芳香族処理、脱ろう処理あるいは水素化処理の後に、通常の蒸留操作により、潤滑油留分を回収することができる。ここで回収される潤滑油留分は、先の場合と同様、沸点範囲が３４３℃～３９０℃の７００ペール留分、３９０℃～４４５℃のＳＡＥ－１０留分、４４５℃～８００℃のＳＡＥ－２０留分、５００℃～５６５℃のＳＡＥ－３０留分等である。」 （２）「尿素アダクト値」の技術上の意義 本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、潤滑油基油の「尿素アダクト値が４～６質量％」である点を発明特定事項とすることから、本願発明の実施にあたっては、当該「尿素アダクト値」をどのようにして所定範囲内に調整するか（尿素アダクト値の調整手法）が重要となる。 そこで、はじめに、本願発明における「尿素アダクト値」の技術上の意義について確認しておくと、本願明細書の記載から、当該「尿素アダクト値」は、 上記１．（１）イより、 ア　従来の水素化分解による潤滑油基油の製造方法においてノルマルパラフィンからイソパラフィンへの異性化率の向上が検討されているが、本発明者らの検討によれば、単に水素化分解の分解率をあげてノルマルパラフィンの残存量を低減するだけでは低温粘度特性を十分に改善することは困難であること（【００１４】）、 イ　本願発明における「尿素アダクト値」は、その測定において、尿素アダクト物として、イソパラフィンのうち低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分、さらには潤滑油基油中にノルマルパラフィンが残存している場合の当該ノルマルパラフィンを精度よく且つ確実に捕集することができるため、潤滑油基油の低温粘度特性の評価指標として優れており、また、当該尿素アダクト物の主成分は、ＧＣ及びＮＭＲを用いた分析により、ノルマルパラフィン及び主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィンの尿素アダクト物であることを確認していること（【００１５】）、 を踏まえ、潤滑油基油の低温粘度特性を評価する優れた評価指標であるとして導入されたものと理解することができる。 このように、「尿素アダクト値」は、従来認識されていなかった「イソパラフィンのうち低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分」及び「潤滑油基油中に残存しているノルマルパラフィン」（具体的にはノルマルパラフィン及び主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィン）を定量化することができるという点において、その技術上の意義を有するということができる。 （３）「尿素アダクト値」を４～６質量％に調整する手法について 前記（２）に照らすと、「尿素アダクト値」を４～６質量％に調整するということは、とりもなおさず、潤滑油基油中に存在する、「ノルマルパラフィン」及び「主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィン」（以下、単に「特定イソパラフィン」という。）の含有量を４～６質量％に調整することにほかならないから、本願発明が実施可能要件に適合するというためには、本願明細書の記載及び本願の出願当時の技術常識に基づき、当業者が、これらノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を（さらには「粘度指数が１００以上」、「１００℃における動粘度が２．０～１１ｍｍ２／ｓ」、「４０℃における動粘度が８．０～５０ｍｍ２／ｓ」、「飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上」及び「当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１～６０質量％」という条件下で）調整することができる必要がある。 （４）発明の詳細な説明の記載 前記ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量の調整手法に着目しながら、本願明細書の発明の詳細な説明を仔細にみると、潤滑油基油の製造方法に関しては、上記１．（１）イ、上記２．（１）カ～ク等において詳述され、上記１．（２）オの実施例においてその具体例が示されていることが分かる。 しかしながら、これらの記載を参酌しても、潤滑油基油の製造に際し、実施例の【表１】に具体的に記載された３つの条件以外に、どのような条件を選択すれば、「粘度指数が１００以上」、「１００℃における動粘度が２．０～１１ｍｍ２／ｓ」、「４０℃における動粘度が８．０～５０ｍｍ２／ｓ」、「飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上」及び「当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１～６０質量％」という条件下で、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整し、「尿素アダクト値」を４～６質量％に調整することができるのかを、理解することはできない。 すなわち、上記２．（１）キには、水素化分解工程に関し、 ・「原料油の水素化分解は、水素化分解触媒の存在下、全圧力が１５０ｋｇ／ｃｍ２以下、好ましくは１００～１３０ｋｇ／ｃｍ２の中低圧であり、温度が３６０～４４０℃、好ましくは３７０～４３０℃、ＬＨＳＶは０．５ｈｒ－１以下、好ましくは０．２～０．３ｈｒ－１の低ＬＨＳＶであり、水素対原料油比が１，０００～６，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ－原料油、好ましくは２，５００～５，０００ｓ．ｃ．ｆ／ｂｂｌ－原料油である反応条件で行うことができる。原料油の水素化分解に際しては、原料油中３６０℃＋留分の分解率が４０ｗｔ％以上、好ましくは４５ｗｔ％以上、更に好ましくは５０ｗｔ％以上になるよう反応条件が調節される。」（下線は当審が付したもの。以下同じ。） と記載されるものの、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整するための、具体的な指針となるような教示は見当たらない。 さらに、上記２．（１）クには、脱ろう処理及び脱芳香族処理に関し、 ・「脱ろう処理としては、溶剤脱ろう処理又は接触脱ろう処理が採用できる。溶剤脱ろう処理は、例えばＭＥＫ法などの通常の方法で行うことができる。ＭＥＫ法は溶剤としてベンゼン、トルエン、アセトン又はベンゼン、トルエン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）などの混合溶剤を使用する。処理条件は脱ろう油が所定の流動点になるように冷却温度を調節する。溶剤／油の容積比は０．５～５．０、好ましくは１．０～４．５、温度は－５～－４５℃、好ましくは－１０～－４０℃である。 接触脱ろう処理は通常の方法で行うことができる。例えばペンタシル型ゼオライトを触媒とし、水素流通下、脱ろう油が所定の流動点になるように反応温度を調節するがその反応条件は一般に、全圧力が１０～７０ｋｇ／ｃｍ２、好ましくは２０～５０ｋｇ／ｃｍ２、温度が２４０～４００℃、好ましくは２６０～３８０℃である。ＬＨＳＶは０．１～３．０ｈｒ－１、好ましくは０．５～２．０ｈｒ－１の範囲にある。」（【００３６】～【００３８】） ・「脱芳香族処理としては、溶剤脱芳香族処理あるいは高圧水素化脱芳香族処理のいずれもが採用可能であるが、溶剤脱芳香族処理が好ましい。 溶剤脱芳香族処理は通常フルフラール、フェノール等の溶剤を用いるが、本発明では溶剤にフルフラールを用いることが好ましい。溶剤脱芳香族処理の条件としては、溶剤／油容積比４以下、好ましくは３以下、更に好ましくは２以下、温度９０～１５０℃で行なわれ、ラフィネート収率は６０容積％以上、好ましくは７０容積％以上、更に好ましくは８５容積％以上となるように操作される。 高圧水素化反応による脱芳香族処理は、通常アルミナ担体にＶＩ　ｂ族金属及び第ＶＩＩＩ族鉄族金属を担持して硫化した触媒の存在下、全圧力１５０～２００ｋｇ／ｃｍ２、好ましくは７０～２００ｋｇ／ｃｍ２、温度２８０～３５０℃、好ましくは３００～３３０℃、ＬＨＳＶ０．２～２．０ｈｒ－１、好ましくは０．５～１．０ｈｒ－１の条件で行なわれる。触媒の金属担持量は、酸化物基準で第ＶＩ　ｂ族金属、例えばモリブデン、タングステン、クロムは５～３０質量％、好ましくは１０～２５質量％、第ＶＩＩＩ族鉄族鉄金属、例えばコバルト、ニッケルは１～１０質量％、好ましくは２～１０質量％である。」（【００３９】～【００４１】） と記載されるものの、上記の具体的な指針について教示するといえる程のものではない。 さらに、上記１．（２）オの実施例には、 ・「［実施例１～３、比較例１～３］ 実施例１においては、原油の常圧蒸留ボトムを減圧蒸留して得られる留出油（ＷＶＧＯ）原料を、水素化分解触媒の存在下、全圧力１３０ｋｇ／ｃｍ３以下、温度３６０～４４０℃、ＬＨＳＶ０．５ｈｒ－１以下の反応条件で水素化分解し、潤滑油留分（ボトム分）を分離回収し、次いで蒸留、脱ろう温度－２７℃、溶剤比１．２での溶剤脱ろう処理、脱芳香族処理をこの順で行うことにより、潤滑油基油を得た。また、実施例２、３及び比較例１～３においては、水素化分解圧力、脱ろう温度、溶剤比を表１に示したように変更した以外は実施例１と同様にして、潤滑油基油を得た。・・・ 次に、実施例１及び比較例１の潤滑油基油に、自動車用潤滑油に一般的に用いられているポリメタアクリレート系流動点降下剤（重量平均分子量：約６万）を添加して潤滑油組成物を得た。流動点降下剤の添加量は、実施例１及び比較例１のそれぞれについて、組成物全量基準で０．３質量％、０．５質量％および１．０質量％の３条件とした。次に、得られた各潤滑油組成物について、－４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。・・・ 実施例１～３と比較例１～３の基油をそれぞれ同一の１００℃動粘度レベルで比較すると、流動点、凝固点等は同等であるが、本願発明の基油のＣＣＳ粘度は各比較例に比べてはるかに低い。また実施例１及び比較例１に示すように、流動点降下剤を添加した場合の、－４０℃ＭＲＶ粘度においても、尿素アダクト値が本願発明の範囲の基油を用いたときには、著しく低いＭＲＶ粘度を示す。以上のように尿素アダクト値が本願で規定する範囲内に入るように処理した基油を用いた場合には、低温粘度特性が優れていることは明白である。」 と記載されるものの、具体的にどのような条件を選択すれば、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整することができるのかを、当該実施例の記載から当業者が理解することは困難である。 （５）本願明細書の実施可能要件適合性 前記（４）のとおり、当業者は、本願明細書の記載により、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整する手法を理解することはできない（ノルマルパラフィン含有量などに影響される「粘度指数が１００以上」、「１００℃における動粘度が２．０～１１ｍｍ２／ｓ」、「４０℃における動粘度が８．０～５０ｍｍ２／ｓ」、「飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上」及び「当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１～６０質量％」という条件下で、当該調整を行うことはなおのこと困難であるといえる。）。 そして、当業者であれば当該調整を行い得ることを示す、本願の原出願の出願当時の技術常識の存在を認めるに足りる証拠もない。 したがって、本願明細書の発明の詳細な説明の記載は、当業者が本願発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載したものであるということはできず、実施可能要件に適合しないといわざるを得ない。 （６）審判請求人の主張について 審判請求人は、平成２９年４月３日付け意見書において、本願所定の尿素アダクト値を有し、かつ、１００℃における動粘度、４０℃における動粘度、飽和分の含有量及び飽和分に占める環状飽和分の割合を有する潤滑油基油を製造することは、本願明細書の記載及び本願の原出願の出願時の技術常識を参酌した当業者が実施できる旨主張している。 しかしながら、実施可能要件については、上記（５）のとおりであるから、審判請求人の主張は採用できない。 （７）小括 よって、本願の発明の詳細な説明の記載は、当業者が本願発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載したものではない。 第５　むすび 以上のとおり、本願の発明の詳細な説明は、特許法第３６条第４項第１号の規定に適合するものではなく、また、本願の特許請求の範囲の請求項１の記載は、同法同条第６項第１号の規定に適合するものではないから、他の請求項に係る発明について論及するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。 よって、結論のとおり審決する。